Определение критической и допустимой нагрузок

На рис. 87—90 штрихпунктирными линиями показано графическое определение допустимых значений [ра ] и искомых значений коэффициентов трения. Точка пересечения кривой зависимости температуры от давления со значением критического уровня температур расположена на допустимой удельной нагрузке (рис. 87 и 88), умножением которой на скорость скольжения определены искомые значения [раУ]ъ- Точка пересечения кривой зависимости / от давления с найденным значением допустимой нагрузки соответствовала искомому значению коэффициента трения (рис. 89—90). Определенные таким образом значения / приведены в табл. 60. Вследствие низкой работоспособности ТПС из СФД и капрона в условиях разовой смазки построение экспериментальных кривых для этих случаев не представлялось возможным. [c.92]

Развитие механики разрушения связано с естественной необходимостью иметь представление о характере и возможностях начавшегося разрушения. А это достижимо лишь тогда, когда исследователь не только знает распределение внутренних напряжений, но и умеет определить допустимое напряжение (называемое критическим), при котором начинается разрушение, а также длину (и, быть может, траекторию) треш,ины, соответствующую приложенным внешним нагрузкам. К сожалению, эти сведения не содержатся в уравнениях классической теории упругости, они дают ответ только на вопрос о распределении возникаюш,их напряжений и деформаций. Интуиция подсказывает нам, что, по-видимому, существует определенная зависимость между нагрузкой п длиной трещины. Для того чтобы установить эту зависимость, приходится привлекать некоторые дополнительные соображения. Одно из таких простых и несомненных соображений предполагает, что разрушение требует определенных затрат энергии и связано с использованием закона сохранения энергии. [c.80]

Помимо проверки массы поезда по нагреванию электрических машин указанный метод расчета используют и с этой целью. Критической называют наибольшую массу поезда для заданного участка и времени года, рассчитанную при условии полного использования силы тяги по сцеплению и ограниченную предельно допустимым превышением температуры обмоток тяговых электрических машин локомотивов над температурой наружного воздуха. Необходимость определения критической массы поезда вызвана тем, что на ряде направлений железнодорожной сети нормы массы унифицированы и установлены не по тяговым возможностям локомотива, включающим ограничения по сцеплению и нагреванию обмоток электрических машин, а по полезной длине станционных приемо-отправочных путей. Параллельно унифицированным могут действовать участковые более высокие нормы массы. Но во всех случаях должно быть соблюдено следующее условие сила тяги локомотива не должна превышать расчетных значений, а другие параметры, включая температуру обмоток электрических машин локомотива, должны находиться в пределах, установленных Правилами тяговых расчетов и соответствующими инструкциями. Соблюдение этого условия необходимо проверять тяговыми расчетами и опытными поездками с динамометрическим вагоном. С этой же целью определяют значение критической массы поезда и устанавливают ее приказом начальника железной дороги. Только при этом могут быть созданы условия для обеспечения сохранности, работоспособности и надежности локомотивного парка. Каждая локомотивная бригада должна понимать, что повышенная нагрузка локомотивов из-за превышения нормативов, заложенных в график движения, может приводить к превышению расчетных значений тока, а следовательно, температуры нагревания обмоток тяговых электрических машин, к преждевременному старению и повреждению изоляции. При вождении поездов, масса которых превышает расчетную критическую, повышается износ и происходят повреждения (иногда аварийного характера) деталей экипажной части, дизелей, электрических машин и других узлов локомотивов. [c.46]

Энергетический метод определяет величину нагрузки, для которой полная потенциальная энергия (сумма энергии упругой деформации и потенциальной энергии внешних сил) идеального тела перестает быть существенно положительной определенной функцией для всех малых статических допустимых вариаций. Это происходит, когда нагрузка Р приближается к собственному значению Р. . Энергетический метод является мощным практическим средством приближенного вычисления критической нагрузки, получившим большое развитие в работах С. П. Тимошенко [102]. [c.257]

В соответствии с ЛМР процедура определения условий роста трещины предусматривает расчет коэффициентов интенсивности напряжений вдоль контура (края) трещины при заданных нагрузках, нахождение из специальных экспериментов характеристик трещиностойкости материала (выражаемых в терминах критических значений этих коэффициентов или некоторой их функции) и, наконец, сравнение на основе критериев ЛМР расчетных и экспериментальных величин и установление допустимых критических параметров трещин. Практическая реализация этой процедуры Во многом определяется тем, располагают ли специалисты представительным банком данных по трещиностойкости конструкционных материалов и достаточным набором решений задач теории упругости о трещинах различной конфигурации в элементах конструкций разной геометрии. В последние годы интенсивного развития механики разрушения постоянно накапливаются экспериментальные данные по трещиностойкости, пополняется запас решенных задач о трещинах, разрабатываются принципы и правила моделирования реальных трещин, обнаруживаемых в конструкциях средствами дефектоскопии и расчетными методами. [c.5]

Из (3.1.6) ясно, что в развиваемом варианте теории многослойных оболочек уточнение классической теории связано с учетом поперечных сдвиговых деформаций, в то время как обжатие нормали в нем не учитывается. Обосновывая избранное направление уточнения, укажем на работы [13, 14, 257—260, 262], в которых, в частности, рассматривается вопрос о погрешности в определении характеристик напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости слоистых оболочек, вносимой неучетом обжатия нормали. По результатам этих и других исследований можно сделать вывод о том, что за исключением некоторых особых случаев — очень толстые оболочки, сосредоточенные нагрузки и т.д., — основной вклад в уточнение вносит учет поперечных сдвиговых деформаций, тогда как влияние обжатия нормали невелико и им допустимо пренебречь.. [c.40]

Одним из способов уменьшения пожарной опасности горючих и трудногорючих отделочных (облицовочных) материалов является ограничение пожарной нагрузки в помещениях, где используются материалы (конструкции), способные при определенных условиях распространять огонь по своей поверхности. Метод основан на определении допустимого количества пожарной нагрузки, при горении которой максимальное значение среднеобъемной температуры в помещении не будет превышать его критического значения. [c.352]

Если определенное значение Гм<Гкр. значение расчетной допустимой удельной пожарной нагрузки берется равной ее критическому значению Гк=йГк.кр. Расчетное значение допустимого количества пожарной нагрузки из материалов с Q 13 827.10 кДж-кг- определяется из выражения [c.353]

Часть I посвящена основным критериям и методам мехаиикп упругого и упругопластического разрушения. На конкретных примерах показаны результаты применения различных критериев разрушения для определения критических и допустимых длин трещин как при статических, так и при циклических нагрузках. Для самостоятельного изучения основ механики разрушения, а также для чтения лекций в ограниченном объеме но этому предмету можно использовать материал 1—3, 12, 16, 17, 25, 30, 33, 34. [c.7]

Поскольку в действительности потеря устойчивости происходит именно с образованием четко выраженной поверхности скольжения, то естественным образом возникает идея получить числовые оценки, задав-шить правдоподобными очертаниями этой поверхности и полагая, что на ней нормальные и касательные напряжения связаны условием предельного равновесия (условием типа Кулона). При таком подходе задача обычно состоит либо в определении предельно допустимых нагрузок, либо в оценке коэффициента устойчивости, в некотором смысле выясняющего, насколько допустимая нагрузка больше действующей. Фактическое решение этой задачи заключается в том, что вводится в рассмотрение семейство поверхностей скольжения заданной формы (плоскости, круглоцилиндрические поверхности и т. д.), для каждой из них определяются условия равновесия массива, ограниченного снизу этой поверхностью, и находится величина предельной нагрузки или коэффициента устойчивости. Затем выбирается та поверхность из рассматриваемого семейства, для которой критическая нагрузка или коэффициент устойчивости минимальны. Полученные таким образом величины позволяют в какой-то мере судить о действительной несущей способности массива (по величине предельной нагрузки) или о близости системы к предельному, в смысле устойчивости, состоянию (по коэффициенту устойчивости). Исследования в этом направлении "развивались в работах С. И. Белзецкого (1914), Н. М. Герсеванова (1923), М. М. Гришина (1951), М. И. Горбунова-Посадова и В. В. Кречмера [c.215]

Следуя работе Треффтца [18], рассмотрим способ определения наинизшей критической нагрузки, при превышении которой тело теряет устойчивость впервые при монотонном нагружении. Как мы видели, исходная конфигурация устойчива до тех пор, пока для всех допустимых виртуальных перемещений выполняется условие 6 П > 0. Этот критерий будет представлен другим образом. Введем соответственно подобранный функционал N, который является положительно определенной квадратичной формой относительно бм и их производных ), и будем отыскивать среди допустимых виртуальных перемещений, удовлетворяющих условию [c.98]

При обычных в отечественных котлах нагрузках зеркала испарения в пределах 10 20 г/л 2 час для котлов высокого давления критические концентрации получаются порядка 400 жг/л, а для среднего давления — порядка 1 500 мг/л, т. е. относительно невысокими. Соответствующие значения величины продувки или доли добавляемой очищенной воды не всегда отвечают требованиям эксплуатации. Для возможности работы котла с концентрациями продувочной воды большими, чем критические, без снижения его нагрузю может быть использовано в том или ином виде (ступенчатое испарение, промывка пара, подача питательной воды на зеркало испарения) различие в концентрациях питательной и котловой воды. Необходимо также иметь в виду, что критические концентрации воды по данным МО ЦК,ТИ отвечают барботажу пара через воду при определенной высоте парового объема. Увеличение этой высоты при барботаже пара через воду или использование других сепарационных устройств, например типа циклонов, может существенно повысить допустимые концентрации котловой воды. [c.22]

Неустойчивость этого типа- была обнаружена давно, но отбрасывалась как тривиальная. Критические нагрузки вычисляли с использованием специальных классов деформаций, которые считались допустимыми, однако никакое конкретное правило выбора этих классов не было установлено. Рациональный критерий для исключения поворотов этого рода дал Битти ). А именно в определении устойчивости он ограничил класс допустимых деформаций теми, для которых выполняется условие равновесия моментов. Он показал, что все основные результаты теории устойчивости остаются в силе, если наложить это условие на моменты. [c.361]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...