Симметричная деформация цилиндрической оболочки

Симметричная деформация цилиндрической оболочки [c.118]

При симметричной деформации цилиндрической оболочки скорость изменения кривизны в окружном направлении Хз= 0. Удовлетворяющие этому условию участки гиперповерхности текучести (4.30) представляют собой в пространстве щ, щ, т ) некоторую замкнутую поверхность, образуемую плоскостями [c.171]

Ерхов М. И. Симметричная деформация цилиндрической оболочки за пределом упругости, сб. Вопросы теории пластичности и прочности строительных конструкций , Госстройиздат, М., 1961. [c.346]

При симметричной деформации цилиндрической оболочки уравнение нерастяжимости нитей с учетом нелинейных членов имеет вид [c.341]

СИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ [c.263]

СИММЕТРИЧНАЯ деформация цилиндрической оболочки 269 [c.269]

Пример 3. Оценка критической нагрузки шарнирно опертой трехслойной оболочки. Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку с симметричной структурой трехслойного пакета, нагруженную внешним гидростатическим давлением. Для получения приближенных оценок критической нагрузки воспользуемся основными допущениями полу-безмоментной теории [3]. Предположим также, что окружные деформации и сдвиги срединной поверхности пренебрежимо малы [c.236]

Ниже приведены некоторые простейшие примеры решения задач симметричной деформации трансверсально-изотропных цилиндрических оболочек при выполнении первого условия Другие [c.161]

Таким образом, все задачи, связанные с симметричной деформацией круговой цилиндрической оболочки, сводятся к интегрированию уравнения (273). [c.516]

Частные случаи симметричной деформации круговой цилиндрической оболочки. Изгиб длинной цилиндрической оболочки под нагрузкой, равномерно распределенной по круговому сечению (рис. 238), [c.521]

Деформация нерастяжимой круговой цилиндрической оболочки ). Если торцы тонкой круглой цилиндрической оболочки свободны и нагрузка не симметрична относительно оси цилиндра, то деформация сводится в основном к изгибу. Величину прогиба в подобных случаях можно получить с достаточной точностью, совершенно пренебрегая растяжением срединной поверхности оболочки. Пример такого типа загружения изображен на рис. 252. Укорочение [c.552]

Если определить скорости перемеш,ений в рассмотренных задачах и считать поверхности и кривые текучести точными, то получим полное решение задач о симметричной деформации жесткопластической цилиндрической оболочки при условии определения поля напряжений в жестких областях. [c.185]

Бояршинов С. В., Некоторые технические приложения теории осе симметричной деформации тонкостенной цилиндрической оболочки. Сб. Рас четы на прочность , вып. 6, Машгиз,- 1960. [c.96]

Перейдем к постановке и решению не.которых задач для цилиндрической трансверсально-изотропной оболочки при симметричном относительно оси цилиндра распределении остаточных деформаций. В этом случае [c.192]

Из (4.4) —(4.6) видно, что структура общего решения уравнений симметричной деформации трансверсально-изотроп-ной цилиндрической оболочки может быть разной в зависимости от соотношения между параметрами и Iz- Последние в свою очередь связаны с геометрическими и механическими характеристиками оболочки равенствами (3. 10). [c.121]

В STOiM разделе будет рассмотрено напряженное состояние цилиндрической оболочки, состоящей из чередующихся, симметричных относительно образующей спиральных слоев стеклоткани с углами намотки ф (рис. 1.20). В связи с тем что оси орто-тропии смежных слоев не совпадают с главными направлениями цилиндрической /поверхности и составляют между собой угол 2ф, при осесимметричном нагружении смежные слои будут закруЧ Иваться в противоположные стороны. При жесткой связи амежду слоями имеет место полное стеснение этой деформации и спиральные слои нагружаются на торце оболочки реактивным крутящим моментом. [c.41]

Это уравнение саддно с уравнением (276), которым мы пользовались при исследовании симметричной деформации круглой цилиндрической оболочки. Применяя общее решение уравнения (d) и обозначение (а), получаем [c.603]

Обобщенный смешанный метод, предложенный И. Г. Тере-гуловым [161, 160], позволяет независимо варьировать не только скорости напряжений и смещений, но и их интенсивности, что может упростить технику приближенного решения задач. На основе вариационного уравнения, полученного методом, изложенным в [292], выпучивание продольно сжатой цилиндрической панели с начальным прогибом исследовалось в работе [60]. Сравнение результатов расчета деформаций ползучести цилиндрической оболочки, рассчитанных на основе уравнений [292] при задании линейного закона распределения напряжений по толщине, с деформациями ползучести, рассчитанными на основе линеаризованных уравнений [87], проводились для оболочки с симметричным начальным прогибом в [c.274]

В задаче о ползучести при продольном сжатии цилиндрической оболочки попытка ввести в расчет, кроме симметричного началыхого прогиба, еще иБесимметричный была сделана в 263]. Решение здесь весьма приближенное (трехслойная модель, не учитываются упругие деформации и геометрическая нелинейность, а также-сдвиги и крутящие моменты), но результат тем не менее весьма интересен. Введение весьма малого начального несимметричного прогиба уменьшает критическое время вдвое. Главный вывод, что процесс ползучести оболочки неустойчив по отношению к малым возмущениям некоторого типа, здесь не сделан, но, с нашей точки зрения, вполне очевиден. В более поздних работах Хоффа [241—243], где рассматривается та же задача, этому важному результату внимания не уделяется, за исключением краткой конста-тациТн в обзоре [242] . [c.289]

В заключении второй части книги рассматриваются малые прогибы тонких упругих оболочек, излагается линеаризированная теория устойчивости оболочек. Приведенные здесь общие уравнения устойчивости цилиндрических оболочек в перемещениях, вызванных потерей устойчивости, известны как уравнения Тимошенко. Дается решение этих уравнений для случая внешнего поперечного давления и равномерного продольного сжатия. Последний случай особенно интересен. Автором впервые изучена теоретически неосесимметрвганая форма потери устойчивости и показано, что в этом случае при выпучивании по коротким продольным волнам выражение для продольной критической нагрузки совпадает с формулой для критической нагрузки при симметричном волнообразовании. Здесь описан также метод расчета на устойчивость оболочек за пределом упругости. Наконец, излагается общее решение уравнений малых осесимметричных деформаций сферической оболочки и их щ)имвнение к различным случаям нагружения. [c.7]

В, И, Мазалов и Ю, В, Немировский (1966) рассмотрели задачу о симметричной деформации круговой цилиндрической оболочки, используя двухслойную модель и критерий наибольшего приведенного напряжения, Был изучен случай шарнирно опертой оболочки конечной длины под действием кольцевой нагрузки, получено замкнутое решение, [c.138]

Примеры применения квазистатических методов. Ряд работ [3, 12, 22, 23] посвящен следующей задаче пластинку или оболочку нагружают внешними силами, заданными с точностью до одного общего множителя— параметра д. Этот параметр весьма медленно (квазистатически) и монотонно возрастает от нуля до некоторого конечного значения. Требуется найти распределение параметров деформации (обычно — обобщенных координат, характеризующих нормальны й прогиб), достигаемое к концу процесса нагружения. В статье [а] рассмотрена задача о распределении вероятностей пол1юго прогиба упругой пологой цилиндрической панели со смещающимися кромками, сжатой осевыми силами интенсивностью д. Параметр начального прогиба считают случайным, параметр нагрузки — детерминированным. Вероятность хлопка для той же задачи вычисленд в статье [3] в предположении, что начальные прогибы подчиняются симметричному нормальному распределению со стандартом а . Эта вероятность показана на рис. 4 как функция нагрузки. Здесь Р (%) — вероятность хлопка д — величина осевого усилия. [c.520]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...