Поведение марганца

При оценке поведения марганца в сварных швах следует иметь в виду, что двойные сплавы Fe—Мп и Ni—Мп (рис. 78, в) отличаются очень малым интервалом кристаллизации. [c.197]

Поведение марганца в дуговых печах. Благодаря эффекту восстановления извлекается до 90—95 % Мп. [c.330]

Поведение марганца а конверторном, производстве [c.330]

Поведение марганца в мартеновском процессе. [c.330]

Поведение марганца в конверторном производстве [c.330]

Гомогенизация слитка может не только улучшить, но и ухудшить некоторые свойства готовой продукции. Например, гомогенизация при 490°С в течение суток слитка из дуралюмина марки Д16 повышает на несколько процентов относительное удлинение закаленных и состаренных листов, но одновременно снижает их предел прочности на 1—1,5 кгс/мм . Причиной некоторого снижения прочности является особое поведение марганца при гомогенизации слитка. Как уже отмечалось, при температурах порядка 500 С растворимость марганца в алюминии сравнительно неве- [c.31]

Степень окисления или восстановления элемента будет зависеть от его свойств, которые в уравнении (1) характеризуются константой равновесия Ке- Для элементов, имеющих высокое сродство к кислороду в стандартных условиях, значение Ке велико и реакция достигает равновесия только при большой активности (концентрации) оксида в шлаке. Для элементов с малым сродством к кислороду Ке является малой величиной и равновесие наступает при незначительном содержании оксида в шлаке. Это можно показать на примере поведения марганца и никеля в мартеновской ванне. Согласно расчетам, при температуре ванны 1600° С, содержании в металле 0,01% кислорода и по 0,5% марганца и никеля равновесное содержание их оксидов в шлаке составит -15% МпО и 2,5-10-4% N 0. [c.17]

В частных случаях кинетические кривые могут быть проще или сложнее, чем кривая рис. 11. Наиболее простая кривая, состоящая только из первого участка, получается тогда, когда по ходу плавки реакция не достигает состояния равновесия и наблюдается непрерывное удаление примеси из металла. Кинетическая кривая становится сложнее, если реакция многократно меняет направление. Примером может служить кривая, харак--теризующая поведение марганца в мартеновском процессе. [c.63]

Поведение марганца в сталеплавильных ваннах [c.199]

Для поведения марганца в сталеплавильных ваннах характерной является следующая закономерность остаточное содержание марганца в металле и концентрация МпО в шлаке при принятом режиме плавки зависят от содержания марганца в шихте, но изменение шлакового режима плавки может привести к суи ест-венному изменению концентрации марганца в металле и МпО в шлаке даже при постоянном содержании марганца в шихте. [c.205]

Для поведения марганца является характерной зависимость остаточного содержания марганца в металле и МпО в шлаке по ходу плавки от содержания марганца в шихте и от режима ведения плавки. [c.407]

Добавки марганца и хрома к сплавам, содержащим 6 и 7 %/ Mg, увеличивают их сопротивление КР [108]. Полного объяснения такому поведению еще не найдено, однако известно, что марганец способствует увеличению выделений в сплавах А1 — Mg [109], а марганец с хромом препятствует образованию структуры с равноосным зерном и способствуют образованию удлиненных зерен [51]. Добавки марганца дают положительный эффект в том смысле, что позволяют достичь необходимой прочности при меньшем содержании магния [102], уменьшая таким образом угрозу разрушения от КР. [c.229]

Влияние легирующих добавок на коррозионное поведение стали в морской воде при скорости потока до 2 м/с и температуре от 20 до 50 С исследовано в Японии [138]. В наибольшей степени скорость коррозии снижали добавки хрома, молибдена, марганца, меди и алюминия. Разработана новая коррозионностойкая сталь, содержащая 2 % Сг и 0,2 % Мо. Скорость коррозии нового сплава в потоке аэрированной морской воды в два раза, а в потоке деаэрированной воды — в десять раз меньше, чем для малоуглеродистой стали. [c.178]

Рассмотрим вначале поведение элементов при выплавке стали на свежей шихте, поскольку этот метод еще применяется при выплавке некоторых низкоуглеродистых нержавеющих сталей. В период плавления и окисления происходит окисление кремния, марганца, фосфора, хрома и углерода, удаление газов и неметаллических включений. Примеси окисляются кислородом руды, техническим кислородом, вводимым в печь, и частично кислородом атмосферного воздуха. [c.52]

Влияние марганца. Стали 5 и 7 содержали повышенные концентрации марганца по сравнению с обычными мягкими сталями. Сравнивая их поведение со сталями 2и8 концентрация марганца в которых соответствует примерно обычным сталям (табл 57), можно заключить, что в сталях, содержащих небольшие концентрации меди, положительное влияние марганца бесспорно. [c.240]

Влияние термической обработки на скорость коррозии магниевых материалов зависит от состава сплава и обусловлено температурой термической обработки и скоростью охлаждения. О характере воздействия существуют противоречивые данные. При сравнении поведения образцов сплава магния с алюминием, цинком и марганцем в отлитом состоянии после гомогенизации, а также в отожженном и закаленном состоянии было найдено, что сплав в отлитом состоянии обладал наибольшей стойкостью, а закаленный оказался относительно нестоек. У сплавов того же типа при содержании железа выше допустимого закаленные образцы ведут себя несколько лучше, чем отожженные [107]. [c.543]

Представляет интерес вопрос о поведении марганца в процессе сварки аустенитных сталей и сплавов. При использовании безмар-ганцевых шлаков, как уже отмечалось, наблюдается некоторое окисление марганца, причем сказанное в полной мере относится и к бескислородным флюсам. Установлено, что снижение содержания марганца в шве при сварке аустенитных сталей и сплавов связано не только с протеканием кремневосстановительных реакций (при наличии SiOa в составе шлака), но и с улетучиванием [c.69]

Для улучшения механических свойств в алюминий в качестве легирующих добавок обычно вводят медь, кремний, магний, цинк и марганец. Из них марганец может заметно повысить коррозионную стойкость деформируемых и литейных сплавов, потому что образуется МпА способный связывать железо в интер-металлид состава (MnFe)Ale. Последний в плавильной ваннё оса-ждается в виде шлама, и таким образом уменьшается вредное влияние небольших примесей железа на коррозионную стойкость [25]. Так как марганец не образует подобных соединений с кобальтом, медью и никелем, то не следует ожидать, что добавка марганца устранит отрицательное влияние этих металлов на коррозионное поведение сплава. [c.352]

В интервале 700—950° С в структуре металла корковой зоны слитков кипягцей стали наблюдается значительная разнозерни-стость. При этих температурах происходит снижение относительного удлинения, а затем в интервале 950—1300° С его повышение. С повышением температуры до 1330° С и выше происходит резкое падение относительного удлинения до 0%. Было установлено, что в стали Ст. 3 сульфидные включения являются сложными сульфидами железа и марганца и поведение их в процессе нагрева и деформации аналогично описанному выше (стали 20Л, Зкп и 08 кп). [c.138]

Перейдем к подробному обсуждению влияния легирующих элементов на поведение сталей. В отношении марганца вывод, по-видимому, однозначен. Было показано [21], что повышение содержания марганца в стали 4340 от 0,1 до 2,7% уменьшает значение ТСгкр в соленой воде при анодной и катодной поляризации и при разомкнутой цепи (уменьшение Кткр может достигать 60%). Некоторые из этих данных показаны на рис. 3 для двух сталей с различными уровнями прочности. Такое влияние марганца на- [c.53]

Поведение аустенитных нержавеющих сталей вызывает и ряд важных вопросов, на которые пока нет ответа. Например, связан ли эффект введения больших добавок 81 или Т1 со структурными изменениями (т. е. стабилизацией б-феррита), или же он обусловлен влиянием ЭДУ растворенных примесей в растворе. Как уже отмечалось, мы склоняемся в пользу первой точки зрения, однако в данном случае и в настоящее время эффекты ЭДУ нельзя вычеркнуть из рассмотрения. [68, 94]. Не выяснена до конца и роль б-феррита при КР, а именно — препятствует ли он растрескиванию из-за своей вязкости и пластичности, или же по той причине, что его электрохимические свойства затрудняют повторное заострение вершины трещины. Наконец, детального изучения требует и влияние марганца на процесс индуцированного средой охрупчивания ввиду усиливающегося интереса к возможности замещения марганцем никеля и хрома, вызваннного все возрастающей дефицитностью и стоимостью последних. Не исключено также, что более эффективными заместителями окажутся добавки Мп-Ь -f 81 или какие-либо другие комбинации. [c.140]

Чувствительность к КР двойных сплавов Т1 — Мп в нейтральных водны.х растворах изучалась в работе [180]. Установлено, что сплав Т1—8Мп устойчив к КР при быстром охлаждении с температуры выше р-превращення. Однако сплав Т1 — 16Мп, как было обнаружено, в высокой степени чувствителен к КР. Из этих и других наблюдений различие в поведении сплавов было отнесено к существованию критического содержания марганца, которое будет обсуждаться ниже. [c.367]

Замена части цикеля на марганец при получении аустенитных нержавеющих сталей не влияет заметным образом на коррозионное поведение их в воде и паре критических параметров, поэтому данное обстоятельство позволяет в настоящее время заменять дефицитный никель марганцем. Введение в аустенитную нержавеющую сталь до 3% 18-8 молибдена также почти не влияет на скорость коррозии при высоких температурах [111,50]. Различий в стойкости к общей коррозии как у стабилизированной стали, так и у неста-билизированной не наблюдается [111,44]. У стали 18-8, легированной до 1% бором, коррозионная стойкость в воде критических параметров не снижается [111,51 [c.131]

Так, сталь с концентрацией 18% хрома и 8% никеля разрушалась через 2,5 час, а сталь с концентрацией 12% хрома и 11,5% никеля — только через 8—15 час [111,92]. Встали 18-8 снижение концентрации хрома до 15,3% сделало ее более устойчивой, но даже и при такой концентрации хрома и 11,98% никеля она к коррозионному растрескиванию устойчива не полностью [111,92]. Не следует смешивать этот случай с изложенным выше, когда снижение в сталях с концентрацией 13—20% хрома никеля ниже 0,59% делает их более устойчивыми к коррозионному растрескиванию [111,92]. Аналогичный результат был получен М. Шейлом, [111,94] для стали, легированной 12% хрома и 0,6% никеля, 24 — 28% хрома и 2,5 — 4% никеля. В этом случае мы переходим от аустенитных сталей к ферритным. В той же работе было показано, что сталь с концентрацией 18% хрома, 18% никеля, 4% молибдена, 2,5% меди разрушалась за 21—38 час, а с концентрацией 24% хрома и 21% никеля — за 28—200 час- Напомним, что сталь 18-8 разрушалась в этих испытаниях за 2,5 час. Добавление к стали 18-8 2,08% меди, 4,98% марганца и 0,11% аЗота заметным образом поведение стали не изменило. Стабилизация аустенитной нержавеющей стали титаном и ниобием также не изменила положения. Стали, содержащие 25% хрома, 20% никеля и 12% хрома и 12% никеля [c.147]

Согласно Крингсу и Шакману [187], концентрация марганца изменяется между 0,0003 и 0,02, тогда как состав расплава окислов изменяется от = 0,1 до 0,9. Это отвечает особому случаю [36] в гл. VII, п. 1. Требования, необходимые для соблюдения идеального закона действия масс в расплаве FeO—МпО, приблизительно удовлетворяются поведение металлической фазы может значительно отклоняться от идеального. [c.155]

Марганцевая сталь Гадфильда взята нами для опытов с целью выяснить поведение устойчивого твердого раствора железа, углерода и марганца под влиянием наклепа, считая зто поведение типичным для менее устойчивых твердых растворов аустенитного класса. Хромистая сталь взята как типичная для карбидных сталей. [c.241]

Наибольший интерес представляет изучение поведения титана при легировании стали. Исследование материального баланса титана при электроплавке нержавеющей стали, проведенное с нашим участием [54], показало, что ири общей потере титана при легировании около 50% за счет кислорода воздуха окисляется 25%, окислами кремния, марганца, железа и хрома шлака — около 10%, всплывает в виде нитридов в шлак около 5%. При этом основное окисление титана происходит до выпуска плавки из печи. Процесс окисления растворенного в металле титана в результате массоиередачи кислорода через шлак может быть описан следующим образом [c.83]

Поведение отдельных элементов по ходу плавки определяется следующим. Количество ошлакованного МпО зависит от количества 810г, не связанного в силикат кальция, поэтому увеличение в шихте доли шеелита увеличивает степень перехода марганца в сплав. В период доводки шлака происходит восстановление МпО до остаточного содержания его в шлаке, соответствующего стехиометрическому соотношению в системе a0-Si02—Mn0-Si02. Высокая удельная мощность печи, а также горячий ход печи способствуют восстановлению марганца и его переходу в сплав. Условия удаления из сплава марганца и кремния улучшаются при вращении ванны печи, при котором обеспечивается равномерный прогрев металла на подине. [c.262]

Известно, что поверхность металла химически и структурно неоднородна [10]. Это, в свою очередь, может приводить к частичной локализации как- катодной, так и анодной реакций на тех участках, где их протекание облегчено. Часто коррозия металла, протекающая по электрохимическому механизму, сопровождается химическим растворением металла. В связи с этим интересно остановиться на обнаруженной в последние годы аномалии в корро-зионнрм поведении хрома, железа, марганца и их сплавов в кислых средах цри достаточно отрицательных потенциалах, лежащих, как правило, в области катодной поляризации [9]. Оказалось, что характерное в этом случае для анодных процессов уменьшение скорости растворения по мере уменьшения значения электродного потенциала наблюдается только до определенного значения потенциала, после чего скорость приобретает постоянное значение, зависящее, однако, от температуры и pH раствора. После дополнительно проведенного исследования было допущено предположение о возможности растворения металла по химическому механизму [11]. [c.143]

Марганец является элементом несколько менее благородным, чем железо, однако во многом поведение окислов марганца сходно с поведением окислов железа. Закись марганца образует с закисью железа ряд непрерывных твердых растворов и в соединении РеО-РсаОз как закись, так и окись железа могут полностью замещаться окисью марганца. [c.654]

В качестве катода-протектора использован графито-двуокис-номарганцовый электрод из сухой анодной батареи, представляющий смесь графита с двуокисью марганца. Электрохимическое поведение такого электрода определяется главным образом окислительными свойствами электрохимически активного окисла MnOg-Для пассивации нержавеющей стали в растворах серной кислоты [c.158]

I. D. Hanowalt допустимое содержание никеля равно 0,0005%. Это содержание можно значительно повысить при добавке в сплав марганца. При содержании в магнии 0,0001% Ni количество марганца должно быть равно 0,2%, я при содержании около 0,0 5% Ni—2%. Данных по влиянию никеля на коррозионное поведение сплава системы Mg—Мп—Nd—Ni в литературе не имеется. [c.138]

На основе установленных взаимосвязей между химическим и фазовым составами алюминиевых сплавов и их СП представляется возможным прогнозировать их СП поведение, а также в первом приближении составы новых СП алюминиевых сплавов. По содержанию основных легирующих элементов большинство промышленных алюминиевых сплавов отвечает требованиям перевода их в СП состояние. Однако не во всех сплавах содержатся переходные металлы, обеспечивающие эффективное подавление роста зерен в ходе ДСР. Поэтому практически пригодными для обработ1ш с применением СПД могут быть лишь сплавы, содержащие, помимо основных легирующих элементов, достаточное количество одного или нескольких переходных металлов—циркония, марганца, хрома. [c.168]

Добавка к хромато-фосфатному ингибитору солей кобальта, церия, хрома, марганца, кадмия, цинка и никеля оказывает положительное влияние на поведение стали. Соли же урана, кремния, таллия, циркония, железа, меди, сурьмы, бериллия и алюминия, наоборот, снижают эффективность ингибиторов. С экономической точки зрения наиболее приемлема добавка цинка. Оптимальные составы получаются при введении цинка в количестве от 1 до 2 мг/кг на 25 мг/кг полифосфата. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...