Сжигание газов в слое

СЖИГАНИЕ ГАЗОВ В СЛОЕ [c.131]

Необходимое число ступеней определяем из условия, что насадка нагревается в газовой камере до 1400° С, при условии сжигания газа в слое, а охлаждается насадка в воздушной камере до 200° С. [c.122]

В малых котлах предварительное смешение газа и воздуха может производиться в воздушном коробе небольшого объема, расположенном под воздухораспределительной решеткой. По такому способу автоматически растапливается котел тепловой мощностью 3 МВт (см. рис. 5.6). Прогрев слоя производится сжиганием прямо в слое предварительно подготовленной газовоздушной смеси, подаваемой в топку через воздухораспределительную решетку. Смесь поджигается с помощью горелки, расположенной в топке котла. [c.299]

СНИЗЯТСЯ до 2,3 и 8% соответственно при содержании мелочи в угле 5% при сжигании тощих углей будет 19,6% при эффективности циклона 58% и 9,2% при эффективности циклона 90%. Снижение скорости газов в слое с 4,5 м/с до 3,4 м/с (а = 1,6 содержание мелочи 5% эффективность циклона 90%) (уменьшит потери с q. до 7,5% против 9,2% при сжигании тощего угля. [c.323]

Рис, 5-3. Схема установки и горелок для сжигания газа в псевдоожиженном слое песка. [c.132]

Во второй лабораторной установке ИТМО по сжиганию газа в псевдоожиженном слое песка газ смешивался с воздухом в пределах колпачка горелки (рис. 5-5) [Л. 147]. Слой имел прямоугольное сечение 0,2X0,2 м. Позднее в ИТМО была разработана и ш,елевая газораспределительная решетка с перемешиванием в ней газа с воздухом (см. рис. 6-24). [c.137]

Очевидно, необходимо более полное исследование двухступенчатого сжигания газа в псевдоожиженном слое, систематическое, проведенное в широком диапазоне режимных условий. [c.150]

Весьма компактны и дешевы жалюзийные золоуловители, но они улавливают не более 55—60% уноса, притом крупных фракций, получающихся при сжигании топлива в слое. При недостатке места перед дымососом в газоходе перед ним иногда устанавливают жалюзийный золоуловитель, а после дымососа — другой тип золоуловителя с высоким коэффициентом очистки газов. [c.220]

Сжигание угля и газов в слое сыпучего материала [c.291]

При круглосуточном сжигании газа в печи устраняются резкие температурные расширения внутренних слоев кладки, имеющие место при периодической топке. [c.154]

Перед началом плавки за счет сжигания газа в горелочной системе футеровка в камере перегрева разогревается до 1600 С затем подается газ через верхний ряд сопел для подсвечивания продуктов сгорания. После полной регу-, лировки температуры и состава печной атмосферы в шахту вагранки загружается шихта. Горячие газы, проходя между уступами в шахту, плавят металл, который в виде капель и струек стекает с подины нижнего уступа в бассейн бассейн на подине камеры перегрева заполняется металлом шлак также попадает в бассейн, но по поверхности металла непрерывно уходит в копильник. Капли и струйки металла, падая в виде дождя с уступа в бассейн, разбрызгивают находящийся там металл. На кипящую поверхность металла направлено большое количество факелов, создающих над поверхностью бассейна сплошной слой горячих газов, что обеспечивает высокий перегрев металла. Перегретый металл из бассейна непрерывно поступает в копильник, откуда он отбирается по мере необходимости. [c.191]

Опыты показали, что потеря теплоты от химической неполноты горения топлива при сжигании его в слое лежит обычно в пределах от 0,5 до 3,0%, а при сжигании в камере —от 0,5 до 1,5%. При сжигании газообразных топлив с недостатком воздуха или при недостаточном перемешивании газа и воздуха эта потеря возрастает. [c.69]

Перспективным решением задачи использования низкокачественных сернистых углей является предварительная газификация в псевдоожиженном слое под давлением как стадия их подготовки к сжиганию в топках мощных тепловых электростанций [1]. Путем газификации угля, протекающей при температуре 500—1500 °С, могут быть получены очищенные от серы горючие газы, состоящие из СО, На, СН4, высших углеводородов, а также СО2, N2 и Н2О. Прямое сжигание этих газов в котлах обычных паросиловых установок позволяет резко сократить выбросы в атмосферу двуокиси серы, а также использовать их в камерах сгорания ГТУ, работающих в комбинированных установках, повысить к.п.д. выработки электроэнергии до 45—50%. Для практической реализации процесса газы должны быть очищены, чтобы не вызывать коррозии и эрозии турбин. [c.28]

При сжигании малозольных топлив для увеличения теплоотдачи в слой вводят наполнители в виде инертных зернистых материалов шлак, песок, доломит. Доломит связывает оксиды серы (до 90 %), в результате чего снижается вероятность возникновения низкотемпературной коррозии. Более низкий уровень температур газов в кипящем слое способствует уменьшению образования в процессе горения оксидов азота, при выбросе которых в атмосферу загрязняется окружающая среда. Кроме того, исключается шлакование экранов, т. е. налипание на них минеральной части топлива. [c.42]

Промежуточными между слоевыми и камерными топками для сжигания твердого топлива являются топки с псевдоожиженным или кипящим слоем топлива. В них на мелкозернистые частицы топлива действует поток воздуха и газов, в силу чего частицы топлива переходят в подвижное состояние и совершают движение — циркуляцию в слое и объеме. Скорость воздуха и выделившихся газов не должна превышать определенной величины, по достижении которой начинается унос частиц топлива из слоя. Скорость потока, при которой начинается движение частиц — кипение , называют критической. Такие топки требуют одинакового размера кусков топлива. Слоевые топки применяют для агрегатов с теплопроизводительностью до 30—35 МВт (25— 30 Гкал/ч) для более крупных котлоагрегатов приняты топочные устройства с камерным сжиганием и предварительной подготовкой топлива. Топливо до поступления в камерные топки измельчается до размера частиц в несколько микрометров. Первичный воздух, транспортирующий твердое топливо, имеет меньшую по сравнению с вторичным температуру, а его количество меньше потребного для сгорания. Топливо и воздух в камерные топки подают через специальные горелки, расположение которых на стенах топочной камеры может быть различным. Иногда часть вторичного воздуха подают в виде острого дутья через сопла с повышенными скоростями для изменения положения факела в топочной камере. [c.74]

Исследования [142] показали, что для котла блока 800 МВт сжигание угля в кипящем слое по сравнению с камерным сжиганием может обеспечить экономию металла, работающего под давлением, на 30—35 %, а по габаритам котел имеет выигрыш даже по сравнению с вихревой топкой. Экспериментально установлено, что для угольных электростанций с котлами, оборудованными топками с кипящим слоем, где одновременно с процессом горения топлива происходит процесс полной десульфурации дымовых газов за счет реакции сернистого ангидрида с известняком (доломитом), при избыточном давлении общий КПД ТЭС составляет 38—42 %, а при атмосферном — [c.269]

Практика сжигания газового топлива в псевдоожи-женном слое инертного или реагирующего материала [Л. 295] предществовала детальным лабораторным исследованиям этого процесса. Поэтому принятые в промышленных установках конструктивные рещения были далеки от оптимума и давали мало сведений для организации эффективного сжигания газа в слое в сколько-нибудь иных случаях. Первыми лабораторными исследованиями, видимо, были работы, проведенные в ИТМО, результаты которых были опубликованы лишь в начале 1962 г. [Л. 17]. [c.131]

Уже упоминалось о нелинейной зависимости кинетики горения от температуры как об одной из причин того, почему температура, определяющая кинетику скорости горения, выше средней температуры в слое. При этом надо иметь в виду перегрев пузырей, в которых происходят гомогенные экзотермические реакции, и невозможность учета этого перегрева погруженными в слой термопарами, особенно в верхней части псевдо-ожиженного слоя, где пузыри поднимаются быстро. Термопары обычно обладают слишком большой тепловой инерцией. Подобная неизотермичность слоя при реагировании должна проявляться сильнее в псевдо-ожиженных слоях мелких частиц, где чаще образуются облака замкнутой циркуляции газа вокруг пузырей. Для таких слоев можно ожидать, что температура перемешавшихся газов над слоем будет выше, чем измеряемая в слое. Это теплотехнически невыгодно и является дополнительным доводом в пользу сжигания газа в слоях сравнительно крупных частиц. [c.136]

После опытов с шамотом было проведено исследование сжигания газа в слое корунда. Естественно, не было отмечено никакого непосредственного влияния рода материала на горение газа, так как все применявшиеся материалы были инертными. Была подтверждена высокая эффективность сжигания газа в лсевдоожиженном слое инертного материала даже при меньших, чем в Л. 17], высотах осевшего слоя. Высота активной зоны горения ие превышала 70 мм при температуре слоя 800° С и сокращалась до 15— 25 мм с повышением температуры до 1 000° С. Отмечено, что на высоту активной зоны горения влияет конструкция газораспределительной решетки, но в [Л. 295] утверждается, что отвод тепла из зоны горения через решетку и подвод дополнительного количества тепла с подогретым дутьем не влияют на общую высоту зоны горения. Однако согласно рис. 5-7, заимствованному из (Л. 295], при низкотемпературных (до 850° С) режимах слоя существенно увеличивался недожог при переходе от асбоцементной решетки к такой же стальной. Это естественно объяснить, большим отводом тепла стальной решеткой от приреше-точной зоны слоя, заполнением пузырей недогоревшей смесью, не выгоравшей и в верхней части активной зоны . [c.140]

Таким образом, температурный режим прирешеточ-ной зоны может оказывать существенное влияние на-эффективность сжигания газа в слое. Правда, низкотемпературный (до 200° С) подогрев дутья не оказал,, как видно из рис. 5-8, заметного влияния на химический недожог при асбоцементной решетке, но это могло, быть связано и с ухудшением гидродинамических харак-140 [c.140]

Котельные агрегаты для беспламенного скоростного сжигания газа в слое огнеупорной насадки, заменяющем основную часть топочной камеры обычного котла. Такие установки сконструированы в G P как для сжигания естественного газа, так и для газа, полученного путем газификации твердого или жидкого топлива. Сравнение таких агрегатов с нор-iмaльными котельными агрегатами показывает возможность значительной экономии места (см. фиг, 118). [c.162]

Более высокой интенсификации процесса сжигания топлива в слое можно достигнуть, сжигая топливо в полувзвешенном состоянии — в топках с псевдоожиженным кипящим слоем. В эти.х топках для поддержания скорости витания топлива требуется точное соответствие скорости воздуха и газов и размеров частиц топлива. Сложность процесса и трудность обеспечения топок с кипящим слоем, топливом с определенным размером частиц привели к тому, что их применяют пока в технологических установках (рис. 3-18). Заводская конструкция топочного устройства и котлоагрегата показана на рис. 3-19. [c.136]

По данным В. П. Артемьева, для слоевых топок при сжигании топлива в тонком слое Хмакс = 0, а при сжигании в толстом слое Хмакс = 0,15. При сжигании газа в топках котлов малой мощности при расположении горелок в поду топки Хмакс=0, апри сжигании мазута Хмакс = 0,1. [c.180]

В выборе и компоновке топок (горелок) и слоя имеются некоторые ограничения, сводящиеся в основном к тому, что пламя не должно омывать решетку, а продукты сгорания не должны уносить с собой зольные частицы, могущие засорить решетку. Так, авторы [Л. 234] отмечают, что опыты на стендовых установках и испытания опытно-промышленных установок с псевдоожи-женпым слоем показали, что при факельном сжигании газа в подрешеточном пространстве газораспределительные устройства (рис. 5-1,а) быстро выходят из строя. [c.125]

Выше решетки температура слоя быстро росла, достигая максимального значения в районе очага горения, затем падала и далее оставалась практически неизменной по высоте слоя благодаря интенсивному перемешиванию частиц. Анализы продуктов сгорания показали, что при температуре слоя 850—1 000° С горение газа происходило достаточно полно даже при небольшом избытке воздуха (а= 1,05-н 1,2), а тепловые напряжения в лабораторной установке (Вт = 0,075 м) достигали 8-10 —11,6-10 вт1м . Они не уменьшатся при сжигании газа в крупных установках, если условия перемешивания газа с воздухом не станут хуже. [c.135]

Интересным и, видимо, открывающим большие возможности сжигания газа в одной камере с псевдоожи-женным слоем сколь угодно низкой температуры является осуществленное в УПИ сжигание готовой смеси в заторможенной шаровой насадкой нижней части псев-доожиженного слоя, т. е. по схеме, близкой к предложенной в [Л. 145]. [c.143]

Представляет интерес сравнительно сложный случай сжигания газа в псевдоожп-женном слое для целей без-окислительного нагрева металла. В одной части такого слоя необходимо иметь атмосферу, состоящую из продуктов неполного сгорания газа, а в другой части дожечь эти продукты и передать выделившееся тепло частицам твердого материала, которые разнесут его по всему слою. Для этой цели авторы Л. 36] предложили так называемую схему двухступенчатого сжигания газа, показанную на рис. 5-13. Через распределительную, поддерживающую слой рещетку подается горючий газ вместе с первичным воздухом, количество которого определяется заданным составом печной среды и может быть гораздо меньше теоретически необходимого для полного сжигания топлива. В прирешеточной зоне высо-148 [c.148]

Рис. 5-13. Схема нагревательной печи с двухступенчатым сжиганием газа в нсевдоожиженном слое [Л, 36].

Авторы Л. 21] предложили иной способ решения той же задачи — создания безокислительной атмосферы в одной части псевдоожиженного слоя и полного сжигания газа в другой и передачи тепла твердым теплоносителем из одной зоны в другую. Ввиду того, что радиальное перемешивание газа в псевдоожиженном слое не очень мелких частиц плохое, наряду с хорошим вертикальным и горизонтальным перемешиванием частиц, эти зоны расположены не одна над другой, а рядом. Способ пояснен на рис. 5-14 применительно к безокисли-тельному нагреву металла. Две зоны псевдоожиженного слоя имеют отдельные решетки и подрешеточные камеры. Между зонами может быть устроена невысокая перегородка. В зону полного сгорания подается топливовоздушная смесь с небольшим избытком воздуха и выделяется основная часть тепла, нагревающего слой. В зоне Б полного сгорания газа дается большое число 150 [c.150]

И. Антифеев В. А., Исследование двухступенчатого сжигания газа в кипящем слое применительно к скоростному безокислительно-му нагреву. Автореферат канд. дисс., УПИ, Свердловск, 1966. [c.273]

Рубцов Г. К., Исследование сжигания газа в кипящем слое промежуточного теплоносителя, Автореферат канд. днсс., УПИ, Свердловск, 1964. [c.288]

Двухзонное сжигание газа в псевдоожиженном слое 150—152 Двухступенчатое сжигание газа в псевдоожиженном слое 148—150 Двухфазная модель псевдоожиженного слоя 10, И Динамический свод 42 Диффузия тепла — см. Температуропроводность Дорешеточные устройства 218, 219 [c.324]

Сжигание твердого топлива в слое и в топках с молотковыми мельницами паровых котлов небольшой па-ропроизводительности можно совмещать с сжиганием газа. В слоевых топках газ можно сжигать над слоем, защищающим колосниковую решетку от перегрева. Если периоды работы только на газе достаточно велики, целесообразно выкладывать на это время поверх колосников огнеупорный под и консервировать топливное хозяйство для твердого топлива. [c.78]

S = 1,0. Для чугунных ребристых экономайзеров ЦККБ при скорости газов 5—10 Mj eK, при сжигании углей в слое 4 = 0,75, для торфа в слое 4 = 0,9, для дров или газа = 1,0. [c.31]

При работе котлоагрегата Штейнмюллер на твёрдом топливе и сжигании топлива в слое на цепной механической решетке потеря теплоты хС уходящими газами составляет 16%, т. е. на 7,4 % выше, чем при сжигании газа. Снижение потери теплоты с уходящими газами при работе на газе обусловлено значительным уменьшением коэффициента избытка воздуха в топке (на 0,4) и температуры уходящих газов (на 40 °С). [c.385]

Перед заливкой расплава рабочие поверхности кокиля нагревают сжиганием газа в инжекционных горелках. При этом его первоначально нагревают до 383-393 К. Рабочие поверхности кокиля перед первой, а при установившемся режиме через каждые три заливки покрывают защитным слоем (0,1—0,3 мм) водной краски, состоящей из 10 % сажи, 7 маршалита, 3 огнезшорной глины, 5 жидкого стекла, 0,4 смачивателя ОП-7 и 0,05 % марганцевокислого калия. [c.188]

В простом открытом газотурбинном цикле камера сгорания с псевдоожиженным слоем под давлением работает как контактный воздухоподогреватель. Часть воздуха после компрессора поступает для сжигания топлива, а остальная часть подмешивается к продуктам сгорания с целью поддержания определенной температуры стенок камеры и температуры горячего газа, подаваемого в газовую турбину. Возможны н другие конструктивные и схемные решения. На рис. 1.6 показана схема ГТУ, оснащенной топочным устройством с псевдоожиженным слоем под давлением. Особенностью данной схемы является подача 1/3 воздуха после компрессора для псевдоожижения слоя, в то время как остальные 2/3 поступают в змеевики, погруженные в слой. Благодаря этому значительно уменьшается количество газов, которые необходи. МО очищать от твердых частиц. Кроме того, такое решение позволяет использовать обычную газовую турбину с [c.16]

Содержание окислов азота в дымовых газах предполагается уменьшать путем конструктивных и режимных мероприятий в топочных устройствах для первых станций — рециркуляция дымовых газов, увеличение числа горелок, для последующих — низкотемпературное сжигание в кипящем или псевдосжин<енном слое с добавлением известковых присадок. При сжигании органических топлив в современных отечественных котлах в зависимости от их мощности содержание окислов азота в топочных газах в пересчете на двуокись азота (при коэффициенте избытка воздуха 1,4) составляет от 400 до 900 мг/нм на газомазутных котлах и от 700 до 1800 мг/нм — на котлах, потребляющих твердое топливо [141]. При проектировании первоначально было принято, что верхний предел содержания окислов азота в дымовых газах котлов будет снижен до 250 мг/нм . Более поздние исследования выявили техническую недостижимость такого значения не только для котла П-67, но и для специализированных пылеугольных топок. Это подтверждает необходимость реализации новых способов сжигания топлива на станциях второй очереди КАТЭКа. [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...