Область интенсивного теплообмена

II — область интенсивного теплообмена III — переходная область IV — область ухудшенного теплообмена. [c.6]

Область интенсивного теплообмена. Исследование теплоотдачи в области интенсивного теплообмена производилось на рабочих участках как с электрообогревом, так и с натриевым обогревом. [c.11]

Приведены опытные данные по кипению калия в большом объеме [4] и в трубах [1] (табл. 2 и 3) и данные [6—8]. Линия, проведенная на графике, соответствует зависимости (3). Как видно из графика, эта зависимость удовлетворительно согласуется с опытными данными по кипению в трубах (основная масса точек дает разброс +60%) и может быть использована для расчета теплоотдачи при кипении калия в прямоточном парогенераторе (в области интенсивного теплообмена). [c.13]

После области перегрева наблюдается область интенсивного теплообмена (высокие значения а), затем возникает кризис теплоотдачи, сопровождающийся падением коэффициента теплоотдачи и ростом температурного напора между средами (переходная область), после чего наступает область ухудшенного теплообмена (низкие значения а). [c.257]

Область интенсивного теплообмена [c.259]

Область интенсивного теплообмена представляет собой зону парогенератора, характеризующуюся высокими значениями коэффициентов теплоотдачи при кипении. В этой области передается основное количество тепла, идущего на парообразование. [c.259]

Исследование теплоотдачи в области интенсивного теплообмена проводилось рядом авторов [18—30, 32, 43, 46] на рабочих участках как с электрообогревом, так и с натриевым обогревом, в широком диапазоне весовых паросодержаний — от нуля до значения, характеризующего начало кризиса. [c.259]

Сравнение экспериментальных данных по кипению натрия и ртути [5, 10, 19, 44] в большом объеме и в трубах (в области интенсивного теплообмена) также показало их хорошее согласование. [c.259]

Поэтому при расчете теплоотдачи к жидким металлам, кипящим в трубах, в области интенсивного теплообмена могут быть использованы формулы по теплоотдаче при развитом кипении соответствующих металлических жидкостей в большом объеме. [c.259]

Возникновение кризиса теплообмена в трубе зависит от предыстории процесса парообразования. Поэтому при исследовании условий возникновения кризиса необходимо учитывать процесс кипения в области интенсивного теплообмена, в частности изменение теплового потока по длине трубы (или в зависимости от массового паросодержания) [32, 43, 47]. [c.262]

На основании экспериментального и теоретического исследования кризиса теплообмена, с учетом уравнения (11.11), получены зависимости [20, 32, 43] для расчета теплового потока и паросодержания на границе между областью интенсивного теплообмена и переходной областью (рис. 11.12 и 11.13) [c.264]

Температурный режим вертикальных и круто наклонных парообразующих труб в области интенсивного теплообмена (номограмма 19) не проверяется. [c.55]

Для обеспечения нормального температурного режима испарительных элементов с вертикальными трубами необходимо, чтобы паросодержание в конце наиболее обогреваемой (разверенной) трубы не превышало предельных значений для области интенсивного теплообмена согласно п. 3-58, 3-59. При давлениях менее 110 кгс/см2 для удовлетворения этого требования обычно достаточно иметь кратность циркуляции в элементе около 4 кг/кг. [c.59]

Из рисунка видно, что при 9 = 0° теплообмен имеет наибольшую интенсивность. При ф = 90 100°, т. е. вблизи места отрыва потока от поверхности трубы, коэффициент теплоотдачи имеет наименьшее значение. Наконец, в кормовой области интенсивность теплообмена вновь возрастает вследствие того, что среда здесь сильно турбулизирована. [c.357]

Здесь обращает на себя внимание изменение характера теплообмена. При ReT>480 (автомодельная область) доля ламинарного пограничного слоя у поверхности движущейся частицы становится превалирующей, на что указывает в соответствии с решением Г. Н. Кружи-лина степень /2 при R t в формуле (5-29). Изменение характера процесса, впервые обнаруженное в Л. 307], подтверждается обработкой опытных данных С. А. Круглова по теплообмену с падающими свинцовыми шариками. Согласно [Л. 307] изменения. в интенсивности теплообмена могут быть объяснены уменьшением вращательного эффекта и усилением влияния теплопроводности частицы (т. е. Bi) по мере увеличения размера. [c.167]

Теплоотдача может увеличиться в 1,5 раза. В [Л. 380] не приведено объяснения положительного влияния турбулизаторов на теплообмен. Простой перенос данных о турбулизаторах однофазных сред в область дисперсных потоков неправомочен, так как в этом случае наблюдается повышение не только абсолютной, но и относительной интенсивности теплообмена —Nun/Nu> [c.237]

Зависимость (7-26) подтверждает справедливость принятой нами исходной рабочей гипотезы и для условий внешней задачи при увеличении концентрации возникают не только количественные, но и качественные изменения интенсивности теплообмена. Так, согласно (7-26) наиболее существенное изменение возникает при х 50, что близко к Мкр = 45- -50. Подтверждаются также представлений о снижении интенсифицирующей роли концентрации при 50< х = р,опт в области флюидных потоков. [c.242]

В первой области существования дисперсных потоков — области потоков газовзвеси — согласно теоретическим и опытным данным (гл. 6) увеличение концентрации при прочих равных условиях может вызвать значительное увеличение интенсивности теплообмена. Такой результат был объяснен улучшением теплофизических характеристик, радиальным теплопереносом и положительным влиянием твердых частиц на теплообмен в пограничном слое. Этот эффект до определенного предела перекрывает отрицательное влияние роста концентрации на пульсации газа (гл. 3) и на скорость межкомпонентного теплообмена в газовзвеси (гл. 5). Однако во в т о-рой области дисперсных потоков — области потоков флюидной взвеси— увеличение насыщенности газового потока твердыми частицами сверх Ркр не только меняет структуру потока, но и содействует постепенному сближению растущего термического сопротивления ядра потока и понижающегося термического сопротивления пристенной зоны. Наконец, при определенных значениях растущей концентрации и определенных условиях движения потока могут сформироваться условия, при которых в решающей степени скажется отрицательное влияние стесненности движения частиц на теплообмен. В этом случае рост концентрации приведет не к повышению относительной интенсивности теплоотдачи, а к ее падению— процесс уже прошел через максимум. [c.255]

На рис. 5.2 показано влияние параметра Ре на интенсивность локального теплообмена при постоянной температуре стенки (Bi . Следует отметить некоторые особенности. Для случаев без учета осевой теплопроводности (Ре кривые 1 и 5) при переходе к более заполненному однородному профилю скорости возрастает интенсивность теплообмена как на начальном участке, так и в области стабилизированного теплообмена. Зависимость 2 для Ре = 100 практически совпадает с зависимостью 1, полученной без учета осевой теплопроводности (Ре т. е. при Ре > 100 влияние осевой теплопроводности можно не учитывать. Всем значениям параметра Ре при однородном профиле скорости (кривые 1-4) соответствует одно и то же предельное значение Nu в области стабилизированного теплообмена. Продольный перенос теплоты теплопроводностью (при Ре < 100) увеличивает как интенсивность теплообмена на начальном участке, так и длину этой зоны. [c.102]

На рис. 5.7 отклонение результатов от предельного варианта = = °°) на 1 % наблюдается при у = 1000. При дальнейшем уменьшении у интенсивность теплоотдачи от стенки канала снижается как на входном участке, так и в области стабилизированного теплообмена. [c.109]

Последние зависимости изображены на рис. 5.8 и отражают снижение интенсивности теплообмена Nu в области стабилизированного теплообмена при конечном значении параметра у по отношению к величине Nu , соответствующей локальному тепловому равновесию (Г = t) внутри пористого материала (у =°°). [c.109]

Следующим шагом бьш учет разности температур между матрицей и охладителем Т Ф t) и конечной протяженности зоны испарения (К --L ФО). Недостатком этих работ является отсутствие обоснованных данных по интенсивности теплообмена в области испарения. [c.133]

Рассмотрим вариант 2 - испарение охладителя завершается во второй зоне. Из данных, приведенных на рис. 6.6, следует также, что как бы велика ни была интенсивность теплообмена в первой зоне (или величина 7i), независимо от протяженности области испарения, при увеличении плотности внешнего теплового потока и превышении им некоторого определенного значения неизбежно наступает режим теплообмена, при котором температура пористого материала в области испарения превышает температуру Т достижимого перегрева жидкости и в точке z = z происходит смена режима теплообмена. Используя последнее из условий [c.139]

В областях теплотехники, где приходится иметь дело с высокими температурами, теплообмен излучением имеет первенствующее значение. Интенсивность теплообмена излучением превосходит в этих случаях другие виды теплооб- [c.247]

Зависимость интенсивности теплообмена от скорости враш,ения при турбулентных режимах течения показана на рис. 8.12 (графики построены в логарифмической шкале). Как видно из рисунка, при Re = idem увеличение скорости вращения при турбулентном режиме (область /) не отражается на интенсивности теплообмена. При турбулентном течении с макровихрями (область //) интенсивность теплообмена зависит одновременно от условий осевого и вращательного движения. При дальнейшем увеличении скорости вращения зависимость Nu = / (Та) становится общей для различных значений критерия Re. Этот режим, при котором теплоотдача определяется только вращением, называется развитым турбулентным течением с макровихрями. Коэффициент теплоотдачи на этом режиме определяется формулой (8.37). [c.357]

Область развитого кипения (интенсивного) теплообмена. Область развитого кипения охватывает паросодержания от нуля до Хгр. Для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении металлов в трубах во.зможпо пользоваться формулами, полученными для случая кипения металлов в большом объеме. Для расчета теплового потока и паросодержания на границе между областью интенсивного теплообмена и переходной областью Получены зависимости [c.102]

При создании на входе греющего теплоносителя в парогенератор (и выходе рабочего тела) достаточной разности температур в парогенерирующей трубе возникает кризис, который постепенно распространяется в область низких паросодержаний, пока не достигает значений х = хгр. При увеличении температурного напора между греющим теплоносителем и рабочим телом и соответственно при увеличении теплового потока длина области интенсивного теплообмена /гр и х р уменьшается. При достаточно высоких температурных перепадах (свыше 150— 200° С) возможно уменьшение х р до нуля. В этом случае в парогенерирующей трубе начинается пленочное кипение, когда жидкость движется в ядре потока, а стенка омывается кольцевой пленкой пара. Коэффициент теплоотдачи резко падает, и, несмотря на большую разность температур, в трубе идет слабый теплообмен. На рис. 11.11 показан график, харак- [c.263]

В пределах каждой из приведенных областей интенсивность теплообмена также неодинако ва. [c.251]

Проверка температурного режима труб может не производиться для вертикальных парообразующих труб в области интенсивного теплообмена при докри-тическом давлении (кроме парогенераторов, работающих на мазуте) [c.492]

Во избежание ухудшения температурного режима при минимальных расходах для труб, расположенных в области ядра факела, массовые скорости потока (рш) должны быть не ниже 400 кг/(м -с) при МПа и 500 кг/(м -с) при р>10МПа. Эти ограничения не относятся к одноходовым экранным панелям, находящимся в области интенсивного теплообмена. [c.495]

Данные, представленные на рис. 10-10, включая опытные точки (Л. 221, 345], указывают на снижение интенсивности теплообмена с увеличением LfDt для разных каналов в области Л/йт<30 и А/ т>30 Ыи сл = = ф(1//)г)-0 . Аналогичный результат получен в [Л. 286] для канала круглого сечения. В [Л. 31, 32] такой же показатель степени (—0,4) установлен для случая [c.339]

Представленные на рис, 3.4 данные позволяют сделать следующие выводы относительно допустимых значений параметра St , в рассмотренном варианте подачи охладителя по нормали к входной поверхности. Нереален случай (например, для St, , = 1), когдаинтенсивностьтеплооб-мена на входе выше, чем интенсивность внутрипорового теплообмена (если можно так сказать о величинах различной физической природы). Существует фиксированное значение St°, при котором теплообмен на входной поверхности оказывает такое же влияние на распределение температур в зоне тепловой стабилизащ1и, как и внутрипоровой теплообмен. Оно соответствует случаю, когда определяемое только внутрипоровым теплообменом изменение зависимостей б и в области стабилизированного теплообмена (z > z ) может быть продолжено до входной поверхности. Это выполняется при Q=0, откуда находим [c.55]

Изложенный механизм справедлив для случая небольшой разности температур между пористым материалом и паровой фазой смеси. Совершенно по-другому испарение потока завершается в тех случаях, когда вследствие подвода теплоты теплопроводностью в область испарения температура пористой матрицы быстро возрастает. В этом случае в месте, где температура проницаемого каркаса достигает определенной величины Г, соответствующей предельно достижимому перегреву жид кости, теплоноситель не может больше существовать в жидкостной фазе на поверхности частиц, жидкость перестает смачивать материал и микропленка свертывается в микрокапли. В итоге происходит резкое уменьшение интенсивности теплообмена при смене режима испарения микропленки на режим конвективного теплообмена дисперсного потока перегретого пара с мельчайшими каш1ями. Здесь микрокапли при столкновении с поверхностью каркаса уже не растекаются по ней, вследствие чего испарение их затруднено. [c.82]

Необходимо дать пояснения по аналитической модели процесса. Охладитель подается по нормали к внутренней поверхности. Известна интенсивность теплообмена на входе — условие (7.3). Координата Z =L начала зоны испарения определяется из условия достижения охладителем состояния насыщения (fj = fj, i = i ), причем зарождение паровых пузырьг ков внутри пористых металлов происходит практически в условиях термодинамического равновесия, т. е. Tj - h z=L 1 °С- В варианте б температура пористого каркаса в точке Z =L достигает максимума Г ах и поэтому здесь выполняется условие адиабатичности МТу/с , = = ydTildZ = 0. В варианте а через начало области испарения происходит передача теплоты теплопроводностью на жидкостной участок, поэтому здесь последнее из граничных условий (7.7) является уравнением теплового баланса. Аналогичное условие (7.8) соблюдается и в окончат НИИ зоны испарения, координата z =К которой рассчитывается из условия, что энтальпия охладителя равна энтальпии i" насыщенного пара. [c.161]

Из рисунка видно, что увеличение степени разреженности газа сопровождается уменьшением интенсивности теплообмена, причем на-иболее резкое ухудшение интенсивности теплообмена наблюдается в свободно-молекулярной области. [c.397]

Пр1 дальнейшем увеличении температурного паиора (Э < О < < Э,,р) уменьшается радиус зародышей 1см. уравнеи е (17.39)1, что приводит к значительному росту числа жизнеспособных зародышей, т. е. к увеличению количества действующих центров парообразования. Наступает режим развитого пузырькового кипения (область Р), который характеризуется интенсивным разрушением и турбулизациеи вязкого подслоя, быстро растущими пузырями иара. Этот режим отличается высокой интенсивностью теплообмена, что является следствием ь-алой толщины пограничного слоя у поверхности нагрева. [c.2]

При подводе 1еплоносителя в форме струи, падающей на пластину, интенсивность теплообмена выше, чем при подводе другими способами. Поэтому в тех случаях, когда необходимо существенно интенсифицировать теплообмен, целесообразно применять струи. Турбулентные струи широко используются в различных областях техники и технологии. [c.318]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...