Теплоотдача при движении среды в трубах

Глава 13 КОНВЕКТИВНАЯ ТЕПЛООТДАЧА ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ И ГАЗОВ Теплоотдача при движении среды в трубах [c.163]

Теплоотдача при движении среды в трубах [c.198]

Критерии вычисляют при средней температуре потока. Мы видим, что формула та же, что и для расчета теплоотдачи при движении среды в трубах, выполняемого по формуле (13-1). [c.203]

Пусть парообразование в трубе происходит в условиях развитого пузырькового кипения (жидкость смачивает стенку). Тогда изменение в некотором диапазоне скорости движения, как известно (см., например, [Л. 441), слабо сказывается на интенсивности теплообмена, так как в этих условиях изменение турбулентности потока мало влияет на возмущения пристеночного слоя, вызываемые энергичным образованием и отрывом пузырьков пара. Коэффициент теплоотдачи при пузырьковом кипении в большом объеме, а также при движении внутри трубы в условиях естественной циркуляции может быть представлен зависимостью вида л = Aq1 [Л. 26]. Имея в виду сказанное выше о режиме кипения, воспользуемся этой формулой для рассматриваемого случая. Связь между элементарным количеством тепла dq и параметрами среды выразим через соотношение (1-5 ) [c.210]

Если одновременно с кипением происходит вынужденное движение среды, например, в трубе, то, кроме а,, следует рассчитать обычный коэффициент теплоотдачи (см. 54), который здесь обозначим а ,. При ад/аш<0,5 принимают а=йш, при ад/аш>2 принимают a=aq, если же выполняется условие 0,5< ад/аги<2, то используют формулу а = аи,(4аи,+ад)/(5аи,—Од). [c.402]

Как учитывается влияние вынужденного движения среды на теплоотдачу при кипении в трубах [c.229]

Теплоотдача при вынужденном движении. Вынужденное движение среды играет основную роль в современных тепловых устройствах. Для организации этого движения используют дымовые трубы, дымососы, эжекторы и т. п. Если при свободном движении скорость потока не находит своего отражения в [c.73]

Интенсивность охлаждения стенки труб поверхности нагрева зависит от скорости движения охлаждающей среды, коэффициента теплоотдачи от стенки к ней и чистоты внутренней поверхности труб. Чем больше скорость циркуляции, тем лучше охлаждаются стенки труб поверхности нагрева. С увеличением коэффициента теплоотдачи от стенки к охлаждающей жидкости при прочих равных условиях температура стенки уменьшается. Загрязнения в виде накипи на внутренней поверхности труб заметно ухудшают отвод теплоты от их стенки. Поэтому даже небольшая накипь (толщиной менее 0,5 мм) может привести к перегреву стенки и разрыву труб. [c.175]

При изучении процессов теплооб-змена также широко используют М. Для случаев переноса тепла конвекцией определяющими критериями подобия явл. Нуссельта число Ми = Ы/Х, Прандтля число Рг=х1а, Грасгофа число Gr= gl , а также Рейнольдса число Не, где а — коэфф. теплоотдачи, а — коэфф. температуропроводности, к — коэфф. теплопроводности среды (жидкости, газа), V — кинематич. коэфф. вязкости, Р — коэфф. объёмного расширения, АТ — разность темп-р поверхности тела и среды. Обычно целью М. явл. определение коэфф. теплоотдачи, входящего в критерий Ми, для чего опытами на моделях устанавливают зависимость А и от др. критериев. При этом в случае вынужденной конвекции (напр., теплообмен при движении жидкости в трубе) становится несущественным критерий Ог, а в случае свободной конвекции (теплообмен между телом и покоящейся средой) — критерий Не. Однако к значит, упрощениям процесса М. это не приводит, особенно из-за критерия Рг, являющегося физ. [c.427]

Для элементов, в которых движение среды осуществляется в результате естественной циркуляции, следует проверять запас по граничному паро-содержанию. Считается недопустимым режим, при котором массовое паросодержание на выходе из трубЛдц сравнивается с критическим (при кризисе теплообмена I рода) или с граничным j p (при кризисе теплообмена II рода). Это ограничение обусловлено не только значительным снижением коэффициента теплоотдачи ai, но и наблюдаемым при этом выпадением солей на внутренней поверхности трубы. Для котлов малых и средних давлений [c.91]

Наличие различных режимов движения объясняется тем, что при соприкосновении холодной среды с горячей поверхностью сначала образуется небольшая подъемная сила, обеспечивающая лишь пленочный режим движения потока у омываемой поверхности. Затем среда нагревается настолько, что скорость потока обусловливает ламинарное движение. С дальнейшим смыванием поверхности нагрева по высоте это увеличение скорости все более прогрессирует и движение переходит в турбулентный режим с соответствующим числом Рейнольдса. При омыванни спокойным воздухом вертикально стоящей трубы оказывается, что коэффициент теплоотдачи значительно изменяется по высоте трубы. Для приближенных расчетов можно пользоваться фиг. 14 (температура поверхности плиты в °К) и уравнением [c.73]

Движение среды около горизонтальных плоских стенок (плит) в значительной мере зависит от их расположения и размеров. На рис. (13-9) показаны случаи свободного движения воздуха около нагретых горизонтальных плит. Если небольшая плита нагретой стороной обращена 1в1варх, то движение нагреваемой среды происходит по схеме а. В случае большой плиты оно протекает по схеме б, ее обтекание осуществляется за счет опускания холодного воздуха. Для плиты, обращенной нагретой стороной вниз, циркуляция воздуха показана на схеме в движение в этом случае происходит в тонком слое. Характер свободного движения бывает ламинарным, а также турбулентным (частично или полностью). Здесь, как и при вынужденном движении, образуется пограничный слой, но из-за малых скоростей толщина этого слоя в данном случае будет больше. Теплоотдача горизонтальных труб при свободном [c.204]

На рис. 11.7 показаны графики температурных полей, теплового потока, коэффициента теплоотдачи и массового паросодер-жания по длине обогреваемой натрием парогенерирующей трубы, характеризующие последовательное изменение параметров теплообмена в парогенераторе при противоточном движении греющей (натрий) и испаряемой (калий) сред. [c.257]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией. Коэффициент теплоотдачи конвекцией в поверхностях нагрева котла изменяется в широких пределах в зависимости от скорости и температуры потока, определяющего линейного размера и расположения труб в пучке, вида поверхности (гладкая или ребристая) и характера ее омывания (продольное, поперечное), физических свойств омывающей среды, а в отдельных случаях — от температуры стенки. Стационарный процесс конвективного теплооб.мена при постоянных физических параметрах теплообмениваю-щихся сред описывается системой дифференциальных уравнений сохранения энергии, сохранения количества движения и сохранения массы потока. В конкретных условиях к этим уравнениям присоединяют условия однозначности значения физических констант, поля скоростей н те. шератур, конструктивные параметры и пр. Решение этих уравнений затруднительно, и поэтому в инженерных расчетах используются критериальные зависимости, полученные на основе теории подобия и экспериментальных данных. Результаты исследования обработаны в виде степенных зависимостей Ни=/(КеРг), где Ми, Ке и Рг — соответствен-ко числа Нуссельта, Рейнольдса и Прандтля. [c.204]

Независимо от наличия или отсутствия свободного движения ко эффициент теплоотдачи по длине трубы как при ламинарном, та и при турбулентном режиме не является величиной постоянной, У входа в канал среды а имеет максиальное значение, далее очень резко уменьшается на длине, равной примерно 2Ы, зате на длине приблизительно ог 2Ъй до 50 убывает относительно е меньшей степени и на остальной длине остается по(чти постоянной величиной, т. е. на этой длине устанавливается тепловая стабилизация. [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...