Теплоотдача при вынужденной конвекции

Рассмотрим в качестве примера теплоотдачу при вынужденной конвекции. В список величин, существенных для данного процесса [c.106]

Исходная зависимость для определения коэффициента теплоотдачи при вынужденной конвекции имеет вид [c.107]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОЙ КОНВЕКЦИИ [c.185]

В настоящей главе рассмотрены методы экспериментального исследования и расчета процессов теплоотдачи при вынужденной конвекции в каналах и при внешнем обтекании тел. [c.311]

Число Нуссельта для теплоотдачи при вынужденной конвекции воды (27.8) [c.434]

При развитом турбулентном режиме течения (Red l0 ) общий вид функциональной зависимости (10.10) остается прежним. Так же. как и в случае свободной конвекции, экспериментальные данные по теплоотдаче при вынужденной конвекции обычно обобщают в виде степенной зависимости [c.136]

Рассмотрим этот вопрос на примере теплоотдачи при вынужденной конвекции газа, когда влиянием свободной конвекции можно пренебречь. Серия опытов с единичными явлениями приводит к результатам, позволяющим из опыта получить количественную связь среднего коэффициента теплоотдачи от средней скорости движения газа. [c.149]

Что оказывает основное влияние на интенсивность теплоотдачи при вынужденной конвекции [c.210]

Теплоотдача при вынужденной конвекции происходит также с цилиндрической поверхности трения радиуса 7 г. с цилиндрической внутренней поверхности обода радиуса R J и с цилиндрической поверхности ступицы радиуса Количество тепла, отводимого с этих поверхностей [c.371]

Чоу Дж.Р. Экспериментальное исследование интенсификации теплоотдачи при вынужденной конвекции в цилиндрической трубе с помощью спиральных пружинных вставок // Теплопередача. [c.610]

Из (12) и (18) видно, что фононное контактное теплосопротивление определяется соотношением между плотностями и скоростями звука в рассматриваемых средах. В приведенных расчетах нигде не фигурирует скорость потока жидкого металла и параметры, характеризующие режим его течения. Известно, что теплоотдача при вынужденной конвекции жидкости может быть выражена соотношением между безразмерными критериями Нуссельта, Рейнольдса и Прандтля, т. е. интенсивность теплообмена будет определяться и скоростью потока жидкости. Однако специфика жидких металлов заключается в том, что они имеют очень низков значение числа Прандтля по сравнению со всеми другими жидкостями [9]. Поэтому для них передача тепла турбулентной конвекцией отступает на второй план по сравнению с чрезвычайно высоким коэффициентом теплопроводности. А так как основное термическое сопротивление находится при этом в узком пристеночном слое, в котором тепло переносится к жидкому металлу или от него за счет обычной теплопроводности, то тем самым правомерность предпринятого рассмотрения жидкого металла как неподвижного при расчете контактного теплосопротивления получает достаточное обоснование. При решении же гидродинамической задачи о нахождении коэффициента теплообмена между жидким металлом и твердой стенкой учет режима течения обязателен. [c.13]

Теплоотдача при вынужденной конвекции в турбулентном потоке зависит от распределения осредненной скорости и пульсаций скорости. Однако эти вопросы исследованы еще далеко не полно. [c.9]

Расчет теплоотдачи при вынужденной конвекции, связанной с обтеканием жидкостями плит и других тел различной геометрической формы, подробно рассматривается в специальной литературе [2, 101. [c.252]

Формула для определения среднего по длине коэффициента теплоотдачи при вынужденном ламинарном движении жидкости в трубе, учитывающая влияние свободной конвекции и направление теплового потока, может быть представлена в виде [c.190]

Коэффициенты теплоотдачи а [Вт/(м -К)] при вынужденной конвекции изменяются примерно в следующих диапазонах для газов—10...500, для органических жидкостей—200... 1500, для воды—500... 20 000. [c.311]

В остальных случаях влиянием свободной конвекции на теплоотдачу при вынужденном течении пренебрегают и функциональная зависимость (10.9) принимает вид [c.136]

Численные значения коэффициента теплоотдачи а, Вт/(м2-К), изменяются в широких пределах при свободной конвекции воздуха — 5—25, воды —20—100 при вынужденной конвекции воздуха — 10—200, воды — 50—10 000 для кипящей воды — 3000—100 000 для конденсирующего водяного пара — 5000—100 000. [c.316]

Теплоотдача к пристенной пленке жидкости при Вынужденной конвекции [c.22]

Ниже приводятся расчетные формулы для расчета коэффициента теплоотдачи при вынужденной и свободной конвекции теплоносителей в элементах теплообменных аппаратов. [c.174]

При вынужденной конвекции жидкости степень ее воздействия на коэффициент теплоотдачи зависит от соотношения скорости тече- [c.75]

Рис. 3-32. Зависимость теплоотдачи от температуры и давления жидкости при вынужденной конвекции.

И пленочное, при котором поверхность теплообмена отделена от массы жидкости сплошным паровым слоем и теплоотдача резко уменьшается. В условиях вынужденного движения двухфазного потока пограничный слой является более устойчивым, чем при свободной конвекции. Поэтому переход пузырькового режима в пленочный при вынужденной конвекции возможен при более высоких плотностях теплового потока, чем в условиях свободного движения жидкости. [c.266]

А — теплоотдача жидкости при вынужденной конвекции [c.43]

Самое важное значение для внутренней поверхности нагревателя имеют два параметра — коэффициент теплоотдачи и коэффициент трения. Зная эти параметры, можно оценить рабочие характеристики существующего теплообменника или для заданных термодинамических условий найти оптимальные размеры разрабатываемой конструкции. Течение газа внутри трубок турбулентное при числах Рейнольдса 2-10 —б-Ю". Перенос тепла осуществляется вынужденной конвекцией рабочего тела. Плотность теплового потока от стенки к газу зависит от коэффициента теплоотдачи внутренней поверхности трубки, массового расхода и удельной теплоемкости газа. Два последних параметра можно в большой степени предопределить выбором газа, а также заданием рабочих объемов и скорости движения поршня, и на этой стадии в основном можно использовать аналитические решения. К сожалению, до настоящего времени не получено полного аналитического решения для теплообмена при вынужденной конвекции в условиях турбулентного течения. [c.248]

Фиг. 7.2. Теплоотдача путем вынужденной конвекции внутри круглой трубы при граничных условиях с излучением.

Наиболее простой, но достаточно удачной лоделью при рассмотрении закономерностей движения двухфазного потока и переноса тепла в условиях ядерного реактора может служить случай движения воды в длинном канале при постоянном тепловом потоке, исследованный Колье (рис. 2.4) [3]. На входе в канал температура массы воды и стенки ниже температуры насыщения. По мере нагревания жидкости растет и температура стенки, и разность между их температурами определяется уравнениями теплоотдачи при вынужденной конвекции, рассмотренными выше. Когда температура стенки превысит температуру насыщения, на стенке начнут образовываться пузырьки пара, и наступает режим кипения воды при недогреве. При дальнейшем движении потока температура всей массы теплоносителя достигает температуры насыщения, и устанавливается режим развитого пузырькового кипения. [c.21]

Теплоотдача при вынужденной конвекции в пленке. Рассмотрим перенос тепла в движуш ейся пленке без кипения к однофазной жидкости. Как указывалось выше, суш ествуют несколько режимов течения ламинарной и турбулентной пленки со сложной системой волн. В настоящем параграфе при анализе теплоотдачи в пленке волновое движение на ее поверхности учитываться не будет (гладкая поверхность), б Ф Smin Ф бтах- [c.113]

Экопериментальные данные по теплоотдаче при вынужденной конвекции для течений в каналах около проволок и пластин описываются зависимостью типа показанной на рис. 4.7, если их [c.122]

Браун, Питтс, Лепперт. Теплоотдача при вынужденной конвекции от равномерно нагретой сферы.— Труды АОИМ —Теплопередача, (Серия С), 1962, 84, 2. [c.178]

В предыдущих гл. 7 и 8 были рассмотрены способы теоретического анализа процессов теплоотдачи на основе теории пограничного слоя на примере продольно и поперечно-омываемой пластины и вынужденного движения жидкости в гладкой круглой трубе. При этом физические константы К, ji,, р, с), от которых зависит способность жидкости переносить теплоту, принимались постоянными. Кроме того, не учитывалось влияние свободной конвекции, которая может либо усиливать теплоотдачу при вынужденном движении жидкости, либо ослаблять ее. Однако теоретическое определение теплоотдачи при наружном омывании тел более слоя ной формы или при вынужденном движении в трубах некруглого сечения с шероховатыми стенками (практически внутренние стенки труб всегда имеют шероховатую поверхность) с учетом переменности физических констант жидкости и свободной конвекции пока невозможно. Следует отметить, что значительная часть сведений о процессах переноса теплоты, которыми мы располагаем, была получена экспериментально. Поэтому инежерные расчеты теплоотдачи в основном построены на экспериментальных сведениях. [c.185]

При ламинарном режиме течения (Red=a>d/v<2200) в общем случае на теплоотдачу при вынужденном движении оказывает влияние свободная конвекция, что и учитывается в (10.9) введением в число независимых аргументов критерия Сг. Однако влияние свободной конвекции на теплоотдачу ощущается лишь в том случае, когда имеет место так называемый вязкостногравитационный режим течения теплоносителя (GrPr S-10 ). [c.136]

Бергер и Стэк [2] наблюдали влияние электрического поля на теплообмен при вынужденной конвекции. Б этих исследованиях весь теплообменный аппарат был помещен в ядерный реактор. Газ ионизировался радиоактивным излучением. Было доказано, что обнаруженное увеличение теплоотдачи вызывалось взаимодействием между электрическим полем и ионизированным газом. Если прикладывалось постоянное электрическое поле, теплоотдача возрастала довольно значительно (на 20%). Наибольшее увеличение теплоотдачи наблюдалось, когда реактор был полностью активирован. Как можно было ожидать на основании аналогии Рейнольдса, увеличение теплоотдачи сопровождалось пропорциональным увеличением потерь давления. [c.429]

Субботин В. И., Зенкевич Б. ., Судницын О. А. п др. Критические тепловые нагрузки при вынужденной конвекции подогретой до кипения воды в трубах при давлении 140—220 ата.— В кн. Исследования теплоотдачи к пару и поде, кипящей в трубах при высоких давлениях. М. Атомиздат, 1958, с. 95—119. [c.355]

Любая из выбранных пар обладает своими преимуществами. На рис. 9 представлен график зависимости отношения г>/У от Ig [л (xi)) ] для величин, равных 0 0,1 . .. 1.5. В 9 гл. I отмечалось, что граничные условия третьего рода, характеризующиеся теплообменом на границе, имеют место в различных случаях, а именно при теплоотдаче вследствие вынужденной конвекции или излучения, а также при теплопе- v/l редаче через тонкую поверхностную пленку. В первых двух случаях величины h можно получить из формул, аналогичных приведенным в 9 гл. I, и тогда температуру полуограниченного твердого тела в любой его точке и в любой момент времени можно найти из соотношения (7.5). [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...