Тангенциальный вдув

ЭТИХ зависимостей заключается в том, что крыло с предкрылком существенно увели-чивает критический угол атаки ( кра > крх). тогда как для крыла с закрылком характерно некоторое уменьшение этого угла ( крэ < крт)- Это объясняется эффектом тангенциального вдува в пограничный слой на верхней поверхности профиля крыла, осуществляемого через профилированную щель между отклоненным предкрылком и крылом (рис. 11.25,6). Вытекающая через щель с большой скоростью струя перемещает точку отрыва вниз по потоку и обеспечивает безотрывное обтекание на больших углах атаки, чем отклоняющийся закрылок, подсасывающий эффект которого слабее. [c.625]

Другой разновидностью регулирования модуля вектора тяги путем изменения критического сечения сопла является газодинамическое управление. Критическое сечение сопла изменяется за счет увеличения толщины пограничного слоя при тангенциальном вдуве газа в сопло из газогенератора или из основной камеры сгорания. Такой вдув одновременно позволяет уменьшить тепловые потоки к соплу. Исследования показывают, что глубина регулирования тяги в последнем случае существенно меньше, чем в случае применения сопла с центральным телом ([48], 1972, № 10). [c.303]

Одним из средств такого воздействия является тангенциальный вдув газа в пограничный слой перед точкой отрыва. При д о -звуковых скоростях движения летательных аппаратов он широко используется для повышения эффективности аэродинамических органов [c.408]

Пример 6.4.2. Определим изменение нормального и осевого усилий при тангенциальном вдуве в поток, обтекающий пластину I со щитком 2, установленным под углом Р = 30° (рис. 6.4.4). [c.410]

Рис. 6.4.4. Схема к расчету изменения сил при тангенциальном вдуве

Вычисляем соответствующие изменения нормального и осевого управляющих усилий за счет тангенциального вдува [c.412]

В качестве средства, создающего эффект пленочного охлаждения, широко используется тангенциальный вдув. Основным параметром, определяющим интенсивность теплообмена при пленочном охлаждении, является коэффициент эффективности [c.472]

ЭФФЕКТИВНОСТЬ ГАЗОВОЙ ЗАВЕСЫ И ТЕПЛООБМЕН НА ХИМИЧЕСКИ РЕАГИРУЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ПРИ ТАНГЕНЦИАЛЬНОМ ВДУВЕ В ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ ИНЕРТНОГО ГАЗА [c.283]

Эффективность газовой завесы и теплообмен на химически реагирующей поверхности при тангенциальном вдуве в пограничный слой инертного газа [c.319]

На рис. 2 показано распределение давления р, отнесенного к давлению на конусе, вдоль поверхности моделей с прямолинейным щитком с а = 15° при последовательном увеличении степени воздействия на зону отрыва тангенциально вдуваемой струи воздуха (рис. 2, а) или охлаждения поверхности (рис. 2,6). Начало координат совпадает с точкой излома контура, 8 в мм отсчитывается вдоль поверхности тела. Щель вдува в модели А расположена при = —20, К = 0.5 10 . Цифрами 1, 2, 3 обозначены условия, соответствующие на рис. 2, а, Т° = 0.85 и расходам вдуваемого газа 0 = 0, 0.05 и 0.11, а на рис. 2 6 - значениям Т° = 0.85, 0.3 и 0.15, где С - отношение расхода вдуваемого газа к расходу через пограничный слой в сечении перед щелью, Т° - отношение температуры стенки к температуре торможения внешнего потока. При отсутствии воздействия (кривая 1) перед щитком образуется развитая зона отрыва с характерным для этого случая постоянным давлением (плато). Увеличение тангенциального вдува приводит к сокращению зоны отрыва, которая при С = 0.11 (рис. 2, а) практически исчезает. При этом давление в окрестности цели отличается от давления на поверхности конуса, что связано с нерасчетностью истечения струи из кольцевой щели. Увеличение интенсивности охлаждения (рис. 2, б) также приводит к монотонному уменьшению зоны отрыва. При Т° = 0.15 распределение давления перед щитком соответствует практически безотрывному обтеканию. [c.163]

Хотя при испытаниях решетки с небольшой скоростью потока [9.33], имевшей всего 4 канала, наблюдалась плохая периодичность течения, были получены некоторые полезные результаты. В частности, было установлено, что тангенциальный вдув (рис. 9.5) дает приблизительно вдвое лучшие результаты в отношении увеличения угла поворота потока по сравнению с чаще встречающимся вдувом по нормали. [c.266]

Продукты сгорания топлива, двигаясь вдоль сопла 1 (рис. 4.3.2), отрываются от кольцевого уступа 3 и, повернувшись на некоторый угол в волне разрежения 2, присоединяются к поверхности насадки 7. В таком отрывном течении зарождаются хвостовой скачок уплотнения 8, застойная зона 6 с возвратным движением газа и участок смешения 5. Из-за необратимых потерь энергии в скачках уплотнения, на участке смешения и в застойной зоне тяговые характеристики сопл с кольцевыми уступами оказываются хуже, чем у обычных сопл. Однако эти характеристики могут быть улучшены путем вдува газа через отверстия 4 в уступе. На практике используют с л а бый и тангенциальный (интенсивный) вдувы. В первом случае газ попадает в насадок через перфорированную стенку уступа 3 (рис. 4.3.2) с малой скоростью и небольшими расходами. Во втором случае движение характеризуется большими скоростями и расходами газа, вдуваемого через свободное пространство в уступе (рис. 4.3.3). При интенсивном вдуве большие расходы газа приводят к значитель- [c.318]

Ввиду нелинейности краевой задачи (7.9.21), (7.9.22) ее решение было найдено численно. На рис. 7.9.3 приведены профили безразмерной тангенциальной скорости / (т)) = = ыго/( оо х) в функции от безразмерной переменной т) (сплошные кривые) для различных значений критерия вдува Найденная ранее аналитически тангенциальная составляющая скорости для невязкого вдуваемого газа в новых переменных принимает вид [c.429]

В горизонтальных циклонах вторичный воздух вводят тангенциально. Топливо с первичным воздухом вдувают аксиально. Циклоны выполняют диаметром 1,5—4 м.. Длина циклона больше его диаметра на 20—50%. Производи- [c.89]

Тангенциальный импульс может появиться во вдуваемом газе лишь за счет действия продольного градиента давления или сил вязкости. Пусть нормальный компонент скорости вдува у х 0) таков, что толщина вытеснения слоя вдуваемого газа имеет [c.157]

Ниже будет доказано, как при увеличении интенсивности вдува пограничный слой 2 оттесняется от поверхности тела и образуется область невязкого в первом приближении течения 3 (см. рис. 4.15) в которой, тангенциальный импульс создается лишь за счет индуцируемого отрицательного градиента давления. Если область 3 возникла координаты и функции течения имеют вид [c.173]

Вдув осуществлялся через единственную тангенциальную щель, расположенную вблизи передней кромки пластины, причем размер щели менялся. Оба потока были турбулентными, а скорости вдува изменялись в широких пределах от много меньшей скорости основного потока до много большей,... поскольку ранее для систем такого рода были необходимы разные корреляционные зависимости, соответствующие скоростям вдува, большим и меньшим скорости одного потока". [c.130]

Рис. 9.15. Эффективность газовой завесы при вдуве охладителя через тангенциальную решетку

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Разрывные граничные условия в теории пограничного слоя встречаются в задачах, описывающих течение вблизи кромок профилей или крыльев, вблизи линий излома обтекаемых поверхностей и т.д. Такого рода задачи обычно связаны с управлением течением в пограничном слое. Существует ряд способов, например, тангенциальный вдув, отсос, приведение поверхности в движение и т. д. Влияние на течение движения поверхности исследовано сравнительно мало, хотя эффективность воздействия такого способа управления течением в пограничном слое была продемонстрирована еще Л. Прандтлем в опыте с вращающимся цилиндром в 1904 г. В монографии Шлихтинг Г., 1969] описаны опыты Фавра, в которых установлено, что на профиле с частично подвижной верхней поверхностью течение сохраняется безотрывным до угла атаки, равного 55°. Технически осуществить такой способ управления течением в пограничном слое трудно, поэтому он не нашел широкого практического применения. Следует отметить, что задание ненулевой скорости поверхности может описывать не только течение над подвижной поверхностью, но и другие течения. [c.106]

В ряде работ активное воздействие на течение в каналах носит аэродинамический характер. Сюда относится, прежде всего, отсасывание пограничного слоя для предотвращения отрыва в диффузоре, предложенное еще Л. Прандтлем. Одно из первых исследований подобного рода в нашей, стране выполнено И. Ф, Евдокимовым применительно к диффузорам аэродинамических труб (1940). В последнее время интересные результаты в этом направлении применительно к кольцевым диффузорам получены А. Ш. Дорфманом, Н. И, Польским и М. И. Сайковским (1961). На затягивание отрыва потока в диффузорах можно также оказать воздействие с помощью тангенциального вдува или же путем создания соответствующего неравномерного начального профиля скорости. [c.802]

На фиг. 5 в качестве примера приводятся результаты этих опытов в виде зависимости относительной скорости выгорания от относительного вдува через тангенциальную щель. Раочеу по формуле [c.70]

На фиг. 7 представлены результаты всех опытов на выгорающей графитовой поверхности с газовой завесой, как за тангенциальной щелью, так и за участком пористого вдува в виде относительного закона len-ломассообмена. На этом яе графике приведены опытные данные других авторов по относительным коэффициентам теплообмена и трения, полученные в неизотермических условиях (0,1-=5 - 7) в турбулентном пограничном слое без завесы. Нак видно, теоретическая зависимость (12) [c.71]

В горизонтальных циклонах вторичный воздух вводят тангенциально. Топливо с первичным воздухом вдувают аксиально. Циклоны выполняют диаметром 1,5—4 м. Длина циклона больше его диаметра на 20—50% Производительность одного циклона по пару составляет более 200 т/ч число циклонов определяется паропроизводительностью агрегата. Наличие нескольких циклонов позволяет изменять нагрузку парогенератора в широких пределах отключением части из них. Этим обеспечиваются высокая форсиров- [c.120]

Еще большей степени шлакоулав-ливания в жидком виде, достигающей 90—95% всей золы топлива, можно достигнуть в созданных за последние годы конструкциях циклонных топок, использующих транспортирующую способность создаваемых в специальной камере вихревых потоков. Такие топки выполняются состоящими из двух сообщающихся между собой камер а) камера сгорания (предтопок) и б) камера охлаждения. Принципиальная схема камеры сгорания циклонной топки показана на рис. 3-3. Угольная пыль (или раздробленный уголь с частицами до 5 мм), вдувается в камеру, где захватывается вихревыми потоками воздуха, подводимыми тангенциально. При создаваемом таким образом в камере устойчивом вихревом движении частицы топлива успевают почти полностью сгореть, а расплавленные частицы шлака отжимаются к стенкам камеры сгорания и стекают по ним вниз. Из каме- [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...