Формулы равного сопротивления изгибу

Формула для вычисления прогиба свободного конца балки равного сопротивления изгибу (без вывода) [c.264]

Формулы для определения размеров поперечных сечений и перемещений в некоторых балках равного сопротивления изгибу приведены в табл. 13. [c.230]

В первом случае в качестве образца используется кольцо (фиг. 227), рабочая (расчетная) часть ВАВ которого имеет форму бруса равного сопротивления изгибу (утолщенные концы ВС в релаксации не участвуют). Напряжение в кольцевом образце создается путем вдвигания клина К в прорезь кольца i и подсчитывается по формуле [c.300]

Максимальный прогиб штанги равного сопротивления изгибу как балки с одним заделанным концом определится при X = О по формуле [c.258]

Формула, связывающая основные параметры передачи гибким звеном, была выведена в 1765 году Л. Эйлером. Пусть гибкое звено охватывает круглый шкив (рис. 11.32). Ту ветвь гибкого звена, которая при своем движении набегает на шкив, назовем набегаю-щей ветвью, а ту ветвь, которая сбегает со шкива, — сбегающей ветвью. Дуга, па которой гибкое звено соприкасается со шкивом, называется дугой обхвата, а соответствующий ей центральный угол а — углом обхвата. Пусть натяжение набегающей ветви равно F , а сбегающей — Fn . Найдем связь между этими натяжениями. При этом примем следующие упрощения. Будем считать гибкое звено нерастяжимым и не оказывающим сопротивления изгибу при набегании и сбегании. Далее будем предполагать движение этого звена происходящим с постоянной скоростью v. Будем пренебрегать массой гибкого звена и его центробежной силой. [c.236]

При определении пропускной способности каналов изогнутых трубопроводов дополнительное сопротивление изгиба учитывается только при молекулярном режиме течения газов путем прибавления в формуле (6-11) к длине трубопровода величины, равной 1,33 й [c.104]

Эти формулы соответствуют формулам для определения нормальных напряжений при изгибе балки прямоугольного сечения. В них входит момент инерции площади прямоугольного сечения шириной, равной единице, J = b/iM2 = /1 , 12. Таким образом, формулы (а) принимают вид, известный из курса сопротивления материалов [c.124]

Деформации могут быть следующих видов объемные (растяжения, сжатия, сдвига, изгиба, кручения), контактные и деформации в слоях смазки. При неблагоприятных условиях все они могут оказывать заметное влияние на точность механизмов. Объемные деформации определяются достаточно точно обычными методами сопротивления материалов. Наибольшее влияние из них оказывают деформации поперечного изгиба и кручения. Расчет контактных деформаций производится с помощью формул Герца и всегда является приближенным, так как эти формулы не учитывают микропрофиль поверхностей достаточно надежным расчет можно считать при чистоте поверхностей не ниже 8-го класса. Расчет деформаций в слоях смазки обычно не производится ввиду отсутствия методов и данных возможные смещения принимаются равными слою смазки. [c.435]

Число спиц А принимают при О менее 400 мм равным четырем, при О от 400 до 1600 мм равным шести и при О более 1600 мм равным восьми. Чугунные шкивы имеют спицы эллиптического сечения, спицы стальных шкивов могут иметь круглое и прямоугольное сечение. Момент сопротивления сечения спицы у ступицы определяется из расчета на изгиб по формуле [c.381]

Составление формулы для практического расчета на продольный изгиб. Необходимо уяснить, что критические напряжения при раст четах на устойчивость играют такую же роль, как временное сопротивление в расчетах на прочность. Нельзя допустить, чтобы в сжатых стойках возникли нормальные напряжения, равные критическим. Поэтому необходимо от критических напряжений, определяемых при большой гибкости по формуле Эйлера, а при малой по формуле Тетмайера — Ясинского, перейти к допускаемым напряжениям при продольном изгибе. Для этого нужно критические напряжения разделить на коэффициент запаса к. Последний принимают равным для металлов А==2—3 для дерева к=Ъ—4. Этим коэффициентом запаса учитывается, кроме чистого продольного изгиба, еще целый ряд побочных факторов небольшой возможный эксцентриситет приложения нагрузки, небольшое начальное искривление стержня, неоднородность материала и др. [c.488]

Первый член правой части формулы (Х1.35) определяет сопротивление вследствие трения на оси звездочек, а второй — сопротивление вследствие трения в шарнирах цепей при изгибе и выпрямлении звена цепи. Для приближенных расчетов сопротивление на приводных звездочках можно принимать равным 3—5% суммы натяжения в набегающей и сбегающей ветвях цепей, а на отклоняющей звездочке 6—8% усилия в набегающей на звездочку ветви. [c.367]

Расчет на прочность зубьев по напряжениям изгиба. При выводе расчетной формулы принимаются следующие допущения. Зуб рассматривается как балка, защемленная одним концом (рис. 16.2, б). Точка приложения силы к зубу при зацеплении перемещается по рабочему участку профиля зуба. Силу, действующую на зуб, принято рассматривать приложенной к вершине зуба, т, е. когда плечо силы относительно наиболее опасного сечения зуба максимально. Перенеся силу F по линии ее действия в точку А, лежащую на оси симметрии зуба, разложим ее на две составляю1цие окружную Ft и радиальную F силы, из которых первая вызывает изгиб зуба, а вторая — его сжатие. Для определения положения наиболее опасного сечения в действительный профиль зуба вписывают параболу, которая своими ветвями касается точек В и С. Вершина параболы находится в точке А. Параболой ограничено поперечное сечение бруса, равное сопротивлению изгиба, поэтому напряжение в любых сечениях зуба будет меньше, чем в сечении ВС. Следовательно, оно и будет наиболее опасным сечением зуба. Максимальные напряжения (сжатия) в точке С наиболее опасного сечения ВС будут по абсолютной величине равны [c.299]

На стальной стержень ( =2,1-10 кГ/см ) из двутаврового профиля № 20 с шарнирно опертыми концами действует осевая сжимающая нагрузка Р— = 110 т. Длина стержня равна 4,5 м,и выпучивание происходит за счет изгиба относительно главной оси, соответствующей минимальному моменту сопротивления изгибу. Стержень имеет начальный прошб в форме волны синусоиды величина прогиба в середине стержня равна 0,5 см. а) По формуле (10.16) вычислить максимальное напряжение, возникающее в стержне. Ь) Найти коэффициент запаса прочности по отношению к напряжению, при котором возникает пластическое течение, если аг=2800 кГ/см . [c.415]

Процесс вырубки и пробивки происходит следующим образом. В начале проникновения пуансона в толщу материала образуется изгиб и вблизи режущих кромок создаются большие напряжения, под действием которых материал начинает течь и сминаться. При дальнейшем поступлении пуансона напряжения увеличиваются и достигают величины, равной сопротивлению материала срезу. После этого вблизи режущих кромок пуансона и матрицы образуются трещины. В момент смыкания трещин, идущих от пуансона и матрицы, осуществляется полное отделение вырезаемого изделия от заготовки и проталкивание его через матрицу с преодолением силы трения. Величина предварительного внедрения пуансона в толщу материала до момента появления трещин (скалывания) колеблется в пределах от 20 до 70% толщины материала. Угол скалывания зависит от твердости штампуемого материала и величины зазора между пуансоном и матрицей. Рекомендуемые двусторонние зазоры между пуансоном и матрицей при вырезке, пробивке, обрезке (табл. 1) подбираются в зависимости от толщины и свойств материала. Усилие для вырубки или пробивки рассчитывают по следующей формуле Р=П8хК, где Р —усилие, Н Я — периметр вырубаемой детали, м 5 — толщина материала, м — коэффициент запаса Ь1—1,3 т — сопротивление срезу, Па (Н/м ), зависящее от предела прочности материала. [c.12]

Сложным сопротивлением бруса называют такие виды его на-пряжепно-деформированного состояния, когда возникают одновременно в различных сочетаниях продольные, изгИбные и крутильные деформации. Один из таких видов деформирования — одновременный изгиб в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. Как и ранее, ось Oz совместим с осью бруса постоянного по длине поперечного сечения, а оси Ох и Оу в плоскости поперечного сечения совместим с главными центральными осями инерции поперечного сечения.При этом внешние поперечные нагрузки считаем приведенными к осевой линии (рис. 14.1), а их составляющие и по осям Охя Оу — расположенными соответственно в плоскостях Охг и Oyz. Продольную силу считаем равной нулю. В поперечном сечении нормальные напряжения определяются формулой (11.10) [c.316]

При проверке стержней на продольный изгиб мы будем пользоваться таблицей ломающих напряжений, составленной по опытам Л. Тетмайера. Полагая, что критические напряжения при сжатии соответствуют временному сопротивлению материала при простом растяжении, мы выберем допускаемое напряжение при сжатии во столько раз меньшим критического напряжения, во сколько раз допускаемое напряжение при растяжении меньше временного сопротивления разрыву. При выводе основной формулы (6) предположено, что при действии постоянных усилий допускаемое напряжение может быть принято равным 12 кг/жж . Временное сопротивление мостового железа по принятым нормам колеблется от 37 до 42 KzjMM , следовательно, запас прочности при постоянном растягивающем усилии меняется от 3,08 до 3,50. Если мы остановимся на наибольшем коэффициенте безопасности 3,5 и примем его в основание расчета стержней на продольный изгиб, то тогда допускаемое напряжение Ri при сжатии получится делением критического напряжения на 3,5 и мы будем иметь [c.416]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...