Сварка Подбор напряжения

При сварке пленочных плавких фторопластов возможно также применение нагревателей в виде нихромовой полосы с поперечным сечением, обеспечивающим ей сохранение жесткости в процессе работы в нагретом состоянии. Полосу помещают между рабочим торцом ультразвукового инструмента и свариваемой деталью, передавая к зоне соединения и ультразвуковые колебания, и сварочное давление от инструмента. Такие нагреватели надежны в работе, однако требуют тщательного экспериментального подбора напряжения питания в зависимости от скорости сварки (рис. 4.4). [c.58]

По внешнему виду преобразователи ПСО-500 и ПСГ-500-1 мало отличаются друг от друга их различие состоит лишь в электрической схеме. Принципиальная схема генераторов для преобразователей ПСГ аналогична схеме генератора с размагничивающей последовательной обмоткой (см. рис. 129, а) и отличается только тем, что в ней последовательная обмотка включается согласно с независимой обмоткой и создает яе размагничивающий, а подмагничивающий магнитный ноток. Поэтому в- процессе сварки падение напряжения на клеммах генератора будет компенсироваться подмагничивающим действием последовательной обмотки. Соответствующим подбором числа витков обеих обмоток можно получить внешние характеристики жесткого (/) или возрастающего (//) типа, приведенные для преобразователя ПСГ-500-1 на рис. 132, б. [c.234]

Подбор заданного режима сварки на головке АГЭ-5-2 ведётся установкой дросселем-регулятором нужной силы тока. Средняя скорость подачи электрода (напряжение дуги) устанавливается переключением ступеней трансформатора дуги ТД. [c.340]

При сварке на низком напряжении холостого хода подбор режима ведётся так а) скорость подачи электрода и диаметр подающего ролика подбираются аналогично предыдущему по табл. 68 и 74 и б) заданное напряжение на дуге, которое при сварке на низком напряжении холостого хода равно напряжению низкой стороны трансформатора, устанавливается путём [c.341]

Подбор режима сварки необходимо вести при наиболее часто встречающемся и длительно существующем напряжении в сети и при вылете электрода в 60 мм. [c.341]

Третий способ — при напряжении холостого хода сварочного трансформатора превосходящем напряжение дуги в 1,4—1,6 раза. Каждому напряжению дуги Uq соответствует своё напряжение холостого хода трансформатора 7 . Коэфициент мощности os р при третьем способе равен 0,65—0,75. Применяется специальный трансформатор с повышенной собственной индуктивностью и обычные трансформаторы. Режим сварки при этом способе наиболее устойчив и позволяет варить при напряжении дуги 18— 45 в, а случайные изменения длины дуги в процессе сварки в значительно меньшей степени отражаются на мощности дуги, чем при первых двух способах. Подбор режима сводится к установлению заданного напряжения [c.344]

Головки для автоматической сварки под флюсом конструкции ЦНИИТМАШ построены по принципу независимой скорости подачи электродной проволоки. Рациональная конструкция сварочной головки с независимой скоростью подачи электродной проволоки должна допускать плавное регулирование скорости электрода без перерыва процесса сварки. Это облегчает подбор сварочных режимов и позволяет в случае значительного падения напряжения сети путём замедления скорости подачи электрода поднять напряжение на дуге и улучшить форму шва. [c.243]

При подборе материалов для лопаток паровых турбин (при условии их удачной конструкции) не возникает проблем. Рабочая часть лопатки представляет собой в сечении криволинейный изогнутый продольно профиль, имеющий длину от 10 до 1800 мм. Как закрепленные, так и вращающиеся лопатки должны сопротивляться напряжениям, возникающим под действием пара, а вращающимся лопаткам сообщается также напряжение из-за действия центробежных сил. Нагрузка, действующая на вращающиеся лопатки со стороны пара при прохождении их через стационарные лопатки, оказывает влияние на величину возникающих циклических изгибающих напряжений, которые достигают максимума при совпадении их частоты с основной или гармонической частотой вибрации лопатки. Если это произойдет, резонансная вибрация вызывает напряжения, превышающие предел устойчивости материала, предусмотренный при изготовлении лопатки. Поэтому сопротивление усталости турбинных лопаток является такой важной характеристикой при расчетах. Если ограничения, накладываемые аэродинамикой на величину сечения, делают невозможным достижение достаточно высокой частоты для конструкции с простой лопаткой, то лопатки необходимо закреплять вместе группами. В американских конструкциях большие лопатки турбин промежуточного давления собирались в группы посредством выточек, которые стыковались с соответствующими выточками соседних лопаток и соединялись сваркой. В Великобритании большие лопатки обычно собирались в группы и сшивались проволокой. В местах, где проволока проходит через выточки, вы-штампованные и проточенные в лопатках, лопатки спаивают твердым припоем. Более маленькие лопатки соединяют на наружном ободе, изготовленном из полосового материала с отверстиями, в которых заклепывают верхние лопатки. [c.224]

Валы Образование трещин, связанных с переменными нагрузками. Повреждения от точечной сварки датчиков контроля температуры. Некачественная обработка поверхности. Монтажные напряжения Подбор материалов с лучшим сопротивлением много- и малоцикловой усталости. Улучшение технологии механической обработки и термостойкости. Изменение размеров [c.341]

Технологические методы, регулирующие состав и структуру зоны соединения. Технологическими приемами сварки (оптимальное проведение температурного цикла, рациональная последовательность выполнения сварочных операций, правильный подбор сварочных материалов, применение предварительного и сопутствующего подогрева и др.) можно существенно воздействовать на остаточную напряженность, состав и структуру зоны соединения, с тем чтобы достичь оптимальных значений прочности. [c.222]

Заготовка элементов и обработка их кромок под сварку должна производиться путем механической или газовой резки. Чтобы не допустить концентрации напряжений, при стыковых соединениях следует уделять особое внимание подбору элементов, близких по толщине. Если это сделать невозможно, надо обрабатывать кромку в местах стыков, чтобы обеспечить плавный переход. [c.163]

Снижение внутренних напряжений может быть осуществлено за счет конструктивных и технологических мероприятий. Конструктивные мероприятия должны быть направлены на рассредоточение сварных швов в узле, введение гибких элементов конструкции, которые обеспечивают свободную деформацию, подбор наиболее приемлемых материалов для качественной сварки. Технологические мероприятия направляются на устранение излишнего закрепления деталей при сварке, на обеспечение равномерного остывания их после нее, выбор рационального порядка наложения сварочных швов, обеспечивающего свободное перемещение при усадочных явлениях, повышение теплоотвода из зоны сварки и т. д. [c.286]

Отличительной особенностью процесса сварки является резкий местный нагрев и охлаждение. При охлаждении и затвердевании происходит уменьшение объема металла, вызывающее образование усадочных раковин, и возникновение остаточных напряжений. Величина возникающих внутренних напряжений может превзойти предел прочности металла, что вызовет появление трещин в сварном соединении. Трещины являются самым серьезным пороком в сварном соединении, так как их исправление требует сложной подготовки, подбора режи- [c.46]

ЖИДКОСТИ, не растворяющей полистирол. Подбором таких смесей получают прозрачные, не склонные к образованию внутренних напряжений соединения. Введение в смесь отдельных компонентов осуществляется с учетом их растворяющей способности и скорости испарения. Примером таких составов для соединения полистирола служит бутилацетат, в который вводят около 4% толуола. Для соединения изделий сложной формы применяют раствор полистирола в смеси указанных растворителей, вводя 6% блочного полистирола в смесь из 4% толуола и 90% бутилацетата [48]. Вязкость раствора при 20° С составляет 8—9 СП, скорость испарения летучих веществ из капли, нанесенной на фильтровальную бумагу, 164—168 сек, т. е. в 3 раза ниже скорости испарения дихлорэтана. За этот промежуток времени растворитель успевает вызвать набухание полистирола на большую глубину, вовлекая больший объем материала в процесс сварки. Продолжительность запрессовки в зависимости от температуры помещения составляет 15—20 мин. [c.233]

Сварка чугуна. Трудности газовой сварки чугуна в основном связаны с тремя факторами возможностью образования трещин в результате возникновения разрушающих внутренних напряжений, сочетающихся с низкой пластичностью чугуна появлением структур закалки и отбеленных зон повышенной твердости в металле шва и прилегающих к нему участков повышенной пористостью металла шва [16, 113]. Для первых двух факторов важное значение имеют соответствующий подбор режимов нагрева и охлаждения шва и основного металла, а также правильный выбор составов присадочных металлов, приемов разделки кромок и т. д. [c.168]

III Требует специального подбора режима сварки и предварительного подогрева до 200—300 С. После сварки необходима термообработка для удаления сварочных напряжений и улучшения структуры металла в зоне сварки (590— 620 С) [c.49]

При холостом ходе напряжение на зажимах такого генератора создается за счет об.моток независимого возбуждения А. Последовательная обмотка Б при этом не действует. При сварке падение напряжения на зажимах генератора будет компенсироваться подмаг-ничивающим действием последовательной обмотки при этом возрастание сварочного тока увеличит ее магнитный поток. Соответствующим подбором параметров магнитной системы генератора и числа витков обмоток обеспечивают получение внешних характеристик жесткого или возрастающего типа. [c.69]

Первый способ — при напряжении холостого хода трансформатора 65—70 в и значительном индуктивном сопротивлении сварочной цепи. Этот способ, не отличаясь от способа питания дуги при ручной сварке, имеет низкий коэфициент мощности ( os <р = 0,35 — 0,5) и требует применения трансформаторов и отдельных дросселей. При работе головки в условиях колебания сетевого напряжения получаются значительные изменения режима сварки, а следовательно, и качества швов. Подбор заданного режима ведётся путём изменения индуктивности сварочной цепи дросселем и установлением заданной скорости подачи электрода (изменением числа оборотов мотора, импульсной подачей электрода, изменением диаметра подающих роликов). Первый способ нашел широкое применение и молгет быть назван сваркой на высоком напряжении холостого хода трансформатора. [c.344]

Второй способ — при напряжении низкой стороны сварочного трансформатора, практически почти равном напряжению на дуге без отдельного индуктивного сопротивления в сварочной цепи. Отличаясь высоким коэфициен-том мощности os ср, приближающимся к единице, второй способ требует наличия только одного трансформатора. Колебания сетевого напряжения сказываются в меньшей степени, чем при сварке по первому способу. Подбор заданного режима сварки ведется путём установления заданного напряжения на дуге и скорости подачи электродной проволоки. При сварке на низком напряжении холостого хода трансформатора качественные швы получаются только при определённых условиях (при ограниченных режимах сварки, при качественной сборке и пр.), поэтому этот способ применим не для всех видов швов. Второй способ можно назвать сваркой на низком напряжении холостого хода трансформатора. [c.344]

При сварке высокопрочных сталей в околошовной зоне возможно образование холодных трещин. Поэтому до сварки рекомендуется их ау-стенитизация для получения высоких пластических свойств металла, а после сварки - упрочняющая термообработка. Подбор химического состава металла шва, получение в нем благоприятных структур за счет выбора режима сварки и термообработки, снижение уровня остаточных напряжений за счет уменьшения жесткости сварных соединений или термообработки - основные пути предотвращения охрупчивания сварных соединений и образования в них холодных трещин. Предварительный или сопутствующий подогрев до температуры 350. .. 450 °С служит этой же цели. [c.357]

При коммутации ТЭЭЛ пайкой и сваркой (а также прессованием) любые изменения температуры сопровождаются термическими напряжениями в местах контактов материалов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. Эти напряжения приводят к появлению трещин, к расслоениям и другим нарушениям. В связи с этим важен правильный подбор контактирующих материалов по коэффициенту линейного расширения. В некоторых случаях возникает необходимость введения промежуточных слоев нейтральных материалов для уменьшения большой разницы в линейном расширении. Характеристики некоторых коммутационных материалов приведены Б табл. 5.1. [c.97]

Электродуговая сварка наиболее применима для ремонтных целей, она позволяет выполнять работы в любом положении шва, что дает возможность проведения ряда работ без демонтажа оборудования, обеспечивает широкую возможность подбора металла шва, по механическим свойствам и химсоставу близкого к основному металлу позволяет регулировать усадочные напряжения и уменьшать возможность поводки детали при сварке путем применения многослойных швов, измененпем направления наложения шва проковкой многослойных швов применением двусторонних швов и рядом других технологических приемов не требует сложного сварочного оборудования п может выполняться в раз.дичных производственных условиях. [c.53]

Автоматическую сварку компенсаторов из углеродистой стали толщиной 3—4 мм производят без разделки кромок, проволокой марки Св-08, диаметром 3 мм, под флюсом АН-348А на постоянном токе при обратной полярности. Режим сварки следующий ток 250—320 а, напряжение на дуге 35 а, скорость подачн проволоки 0,478 м/мин, скорость сварки 35—45 ж/ч. Снециальная установка для сварки компенсаторов позволяет сваривать компенсаторы диаметром 200—1200 мм. Переналадку установки производят путем подъема консоли на соответствующую высоту относительно центра планшайбы, сменой медного башмака и подбором угловой скорости, сответствующей скорости сварки. [c.410]

Прн подборе режима сварки напряжение дугп в завпсимости от [c.457]

Углекислый газ является не инертным, а активным, окислительным при высокой температуре он активно окисляет металл, что компенсируется повышенным содержанием раскислителей в электродной проволоке. Углекислый газ применим только для сварки плавяш,имся электродом. При сварке в углекислом газе в основном используется импульсно-дуговой процесс с принудительными короткими замыканиями и процесс с крупнокапельным переносом. Первый реализуется при сварке тонкими проволоками диаметром 0,5—1,4 мм путем управления скоростью плавления электрода изменениями мощности дуги. Соответствующий оптимальный подбор силы тока и напряжения, а также введение в сварочную цепь индуктивности обеспечивают стабильное импульсное горение дуги с периодическим переходом капель металла в ванну без значительного разбрыгивания. [c.149]

В настоящее время дуговая сварка наиболее щироко используется для ремонтных целей, так как позволяет выполнять работы при любом положении щва, что расщиряет возможности проведения работ без демонтажа оборудования. Большой ассортимент электродов, выпускаемых промышленностью, обеспечивает лозможность подбора металла шва по механическим свойствам и химическому составу, близким к основному металлу. При дуговой сварке легче регулировать тепловое поле сварки и связанные с ним усадочные напряжения, уменьшая коробление детали при сварке за счет применения многослойных швов, изменения на-дравления и порядка наложения швов, проковки многослойных швов, применения двухсторонних швов и ряда других технологических приемов. [c.32]

Количественную оценку устойчивости при различных условиях сварки наиболее часто устанавливают по методу действительного члена АН УССР К- К- Хренова. Сущность метода состоит в следующем. После подбора величины силы тока и напряжения холостого хода электрод зажимают в специальном штативе над опытной пластинкой (фиг. [c.13]

С4—С7, сопротивлений / 4—- 6 и индуктивности Ь. Переменные сопротивления Я в цепи разряда позволяют производить регулирование и подбор необходимых режимов сварки. Наиболее благоприятен апериодический характер разряда, обеспечивающий различное тепловыделение на электродах положительной и отрицательной полярности. Сварочный контур автомата обеспечивает получение апериодического характера разряда конденсаторов. Зарядка конденсаторов производится от высоковольтного трансформатора Трз через тиратроиный выпрямитель Ли Лг. Регулирование напряжения заряда конденсаторов производится автотрансформатором. Поддержание постоянства напряжения на сварочном контуре обеспечивается типовым мостовым блоком уровня заряда. Автомат может работать как в автоматическом, так и в неавтоматическом режиме. [c.119]

Сварка на автомате производится следующим образом. Из двух бухт, расположенных с правой и левой стороны автомата, свариваемые проволоки подаются в зажимы и закрепляются в них. При креплении концов свариваемых деталей (СД) обеспечивается определенный вылет проволок с учетом припуска на оплавление и осадку. Через зажимы на концы свариваемых проволок подается высокое (до 1000 в) напряжение от батареи заряженных конденсаторов. Затем проволоки сближаются своими торцами со скоростью около 2 м1сек. Тогда при определенном расстоянии между их торцами происходят разряд конденсаторов и оплавление торцов свариваемых проволок. При дальнейшем их сближении и соударении процесс сварки заканчивается. Подбор режимов сварки осуществляется изменением величины емкости батареи конден- саторов, напряжения заряда конденсаторов, скорости сближения свариваемых деталей, индуктивного и активного сопротивлений в разрядной цепи. [c.120]

Во время горения дуги и переноса электродного металла на изделие длина дуги изменяется, вольт-амперная характеристика дуги меняет свое положение в интервале от В до С, вследствие чего будет изменяться значение напряжения и сварочного тока. Устойчивое горение дуги будет тогда, когда при случайном отклонении от установившегося состояния (точка, 4) режим сварки быстро восстановится. Например, при случайном уменьшении длины дуги (точка С) ток возрастает до 1 . электрод быстро оплавится и восстановится прежняя длина дуги. Обратный процесс произойдет при увеличении длины дуги (точка В). Подбор силы тока при сварке покрытыми электродами от источника с крутопадающей внешней характеристикой дан в 20. [c.177]

Технологические особенности сварки аустенитных сталей. Малая теплопроводность и высокий коэффициент линейного расширения служат причиной усиленного коробления аустенитных сталей при сварке. Поэтому основным правилом сварки под флюсом аустенитных сталей является применениё таких режимой, которые характеризуются большими скоростями, пониженным напряжением дуги и минимально возможными токами. К сожалению, одним только подбором режима сварки не удается полностью исключить коробление, поэтому нередко приходится разбивать прямые длинные швы на отдельные участки и сваривать их в такой последовательности, чтобы коробление было минимальным. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...