Влияние кольцевых выточек

Концентрация напряжений — Влияние галтелей сопряжений 1 (2-я) — 442 — Влияние кольцевых выточек 1 (2-я) — 442 [c.61]

Для исследования влияния концентрации напряжений применяют круглые образцы с V-образной кольцевой выточкой типа V (рис. 65,а табл. 18—20) прямоугольные образцы с симметричными боковыми надрезами — профиля типа VI (рис. 65,6 табл. 21) плоские образцы [c.127]

Главное, вероятно, в решении задач о сопротивлении разрушению образцов с кольцевыми выточками заключается в определении места расположения опасной зоны и учете фактора неоднородности напряженного состояния. Решение первой части этой задачи состоит в исследовании состояния металла в зоне влияния кольцевого надреза. [c.158]

В случае неоднородного напряженного состояния, которое имеет место в зоне влияния кольцевого надреза, функция критерия (4.12) должна принимать различные значения для разных координат г (0<г< гд) в наименьшем сечении кольцевой выточки. Для образцов, испытанных при 540 и 565 °С, было рассчитано напряженно деформированное состояние в зоне влияния надреза по методу [97] и вычислялась функция Bj для ряда значений (см. рис.4.5). [c.158]

На графике (рис. 3.80) показано влияние отношений разности диаметров кольцевой выточки О — 3 к диаметру 3 поясков плунжера, т. е. - [c.356]

Напряженное состояние в свободной части резьбы, под опорным торцом гайки (см. рис. 4.13), аналогично обусловленному растяжением стержня с несколькими кольцевыми выточками. Наибольшее напряжение также действует в центральной точке контура впадины. Однако напряжения в этих точках в 1,24. .. 1,40 раза выше, чем для растянутого стержня с выточкой. Указанное обстоятельство объясняется влиянием возмущения напряжений в первом рабочем витке на напряженное состояние под ним. По мере удаления от опорного торца гайки максимальное напряжение в центре впадины приближается к значениям напряжений в стержне с такими же выточками. Однако в дальнейшем наблюдается повышение максимальных напряжений во впадинах витков при сбеге резьбы. [c.89]

Рис. 6.8. Влияние радиуса закругления Я основания выточки на предел выносливости образцов из алюминиевых сплавов с кольцевыми выточками.

Для образцов с кольцевыми выточками влияние изменения угла раскрытия в диапазоне от 20 до ЮО было исследовано Ганном (см. табл. 6.6). В этом диапазоне угла предел выносливости изменяется слабо, хотя для угла раскрытия 100° отмечено незначительное увеличение предела выносливости. При получении расчетных значений предела выносливости, приведенных в таблице, не учитывалось влияние величины угла раскрытия на коэффициент концентрации напряжений, но эти результаты подтверждают, что нет необходимости учитывать угол раскрытия, если он меньше 90°, [c.174]

Огромное влияние на снижение трудоемкости сборки оказывают также и различные конструкции установочных винтов. Так, например, в многоступенчатых турбомашинах обе половины диафрагмы (верхняя и нижняя) пригоняются к кольцевым выточкам в нижней и верхней частях корпуса. Коль- [c.679]

Рис. 11. Некоторые данные для расчета иа прочность деталей из хрупких материалов а — коэффициент концентрации 4 для изгиба чугунного уголка — коэффициент 5 для кольцевой выточки при растяжении —коэффициенты влияния высоты сечения.

При наличии на поверхности дефектов (царапины, трещины) или конструктивных углублений (кольцевые выточки, канавки) последние являются концентраторами напряжений, которые резко снижают прочность деталей, особенно циклическую. О влиянии покрытий на прочностные характеристики сталей будет сказано ниже. [c.240]

Для деталей, имеющих конструктивные концентраторы напряжений в виде прессовых посадок, галтелей, выточек и т. п., поверхностный наклеп особенно полезен. Так, например, наличие напрессованной втулки снижает усталостную прочность образцов примерное вдвое. Обкатыванием удается значительно повысить усталостную прочность, а зачастую и полностью устранить вредное влияние напрессовки. В результате поверхностного наклепа на 60% повышается предел выносливости образцов с кольцевым надрезом, на 50% — образцов с поперечным отверстием, на 30— 100% — ступенчатых образцов с галтелями малого радиуса. [c.157]

Испытание производится следующим образом (см. ОСТ НКТП 7872). Смазка наносится толстым слоем на предварительно взвешенный стальной валик определенного размера, имеющий в нижней части вид усеченного конуса, отделенного от цилиндрической части валика тонкой кольцевой выточкой. Выравнивание слоя смазки на валике производится проворачиванием валика в специальной муфте со смазанной внутренней поверхностью до полного заполнения смазкой зазора между валиком и муфтой. Валик извлекают из муфты под влиянием собственного веса и взвещивают после выдерживания в шкафу при режиме, установленном техническими условиями. [c.549]

Пространственные задачи. Распределение напряжений в общем случае пространственной задачи зависит от коэффициента Пуассона даже тогда, когда объемные силы постоянны. Степень влияния изменения коэффициента Пуассона на распределение напряжений нельзя оценить в общем виде для всех случаев. Однако есть ряд решений, которые позволяют сделать это в некоторых частных случаях. Такая оценка была выполнена Клаттербаком [9] на основе решения Нейбера для стержня, имеющего глубокую внешнюю кольцевую выточку гиперболического профиля и растянутого вдоль оси. Результаты показывают, что изменение коэффициента Пуассона от 0,36 до 0,48 изменяет осевые и радиальные главные напряжения в самом узком сечении в месте концентрации не больше чем на 2%. Однако разница кольцевых главных напряжений на границе выреза составляет около 8%. Наибольшая разница [c.231]

Исследование влияния формы гайки выполнено Г. Вигандом, В его опытах образцы имели резьбу Витворта 3/4 , Результаты приведены в табл. 6Л0. Как и следовало ожидать, наибольшим сопротивлением усталости характеризуются соединения с гайкой растяжения, наименьшим — со стандартной гайкой. При использовании гаек с кольцевой выточкой (поднутрением) значение Оап увеличивается на 30 %. Размеры гаек с поднутрением к табл. 6.10 приведены на рис. 6.24. [c.198]

Влияние масштабного эффекта на предел выносливости при изгибе геометрически подобных образцов с кольцевыми выточками было исследовано как Хайлером и др. авторами, так и Муром для одинаковых материалов и размеров концентраторов. Оба ряда результатов приводятся в табл. 6.6, но они не всегда. совпадают и не обнаруживают закономерной связи с размером образца. Разброс возникает или из-за материала (известно, что сплавы А1—2п—Mg особенно склонны к разбросу), или из-за техники, применяемой при испытаниях. Результаты расчета наиболее близки к среднему арифметическому из экспериментальных данных указанных авторов. [c.171]

Напряжение в области поверхности концентратора предельно велико, но эта область настолько мала, что усталостные микротрещины не могут распространиться, так как они не достигают длины, характерной для внутренних дефектов. Дело в том, что существуют значительные дефекты материала, расположенные вблизи поверхности концентратора, которые могут вызвать распространение трещин гораздо легче, чем сами микротрещины. Напряжения вблизи поверхности концентратора определяют преимущественно область существования напряженного состояния, близкого к гидростатическому напряжению, с соответствующим мягким критерием разрушения в напряжениях, результатом чего является высокая выносливость. Способ определения предела выносливости при наличии концентрации напряжений не учитывает благоприятного влияния трехосности напряженного состояния вблизи поверхности концевт эатора, так что предел выносливости для кольцевой выточки с острой кромкой, найденный этим способом, является неточным. Более сложные способы, которые следовало бы ввести для учета указанной особенности остроконечного концентратора, вряд ли бы оправдались. [c.172]

Влияние типа концентратора таково, что образцы с кольцевой выточкой обнаруживают наибольший предел прочности, обычно даже много ббльший, чем предел прочности гладких образцов, т. е. статический коэффициент концентрации напряжений по величине меньше единицы, с минимальным значением 0,67. Так, для образцов из стали 5Л 4340 с различными типами кольцевых выточек Закс [1090] получил величины Кз в диапазоне от 0,68 до 0,82. Другие типы концентраторов, например, галтель или 1ноперечное отверстие, обнаруживают зачастую малую чувствительность к 1концентрацни, давая величины Кз, примерно равные единице. [c.186]

О влиянии концентрации напряжений на длительную прочность аропрочных сплавов судят обычно по испытаниям на растяжение линдрических образцов с кольцевой выточкой, называемой услов-D надрезом . Суждение это носит чисто качественный характер, 1к как напряженное состояние таких образцов изучено лишь в гади и упругой деформации [1]. [c.75]

Рис. 214. Влияние предварителыюго деформирования на усталостную прочность образцов диаметром Ымм из стали Ст. 7 (верхние кривые — гладкие образцы нижние кривые— образцы с концентратором напряжений — кольцевой выточкой)

При очень длинных лопатках угол входа струи /3% значительно меняется от ножки к наружному концу лопатки. Чтобы при этом получить на всей длине лопатки вход пара по возможности без удара, выполняют лопатки с меняющимся входным углом, которые однако вследствие их высокой стоимости м. б. применены только в больших Т. При дисках с парциальным впуском пара в той части окружности, где впуск пара не производится, для уменьшения потерь на вентиляцию устраивается жолоб или кожух, охватывающий диск кольцевой покрышкой (фиг. 32, 34, 37). Сальники имеют своим назначением уменьшать утечку вследствие неплотностей. В местах прохода вала через кожух в зазор между неподвижными и врагдающимися частями протекает пар из камеры с более высоким давлением в камеру с более низким давлением, но производя при этом никакой работы. Это вызывает, с одной стороны, утечку пара, а, с другой стороны, потери вследствие торможения, т. к. этот пар должен получать ускорение от рабочего пара. Для возможного уменьшения этих потерь утечка д. б. сведена к минимуму путем устройства лабиринтовых уплотнений. Вследствие большой скорости соприкосновение между движущ,имися и неподвижными частями не должно иметь места поэтому для Т. неприменима набивка, употребляемая в поршневых машинах. Лабиринтовые уплотнения состоят из ряда чередующихся пространств переменного сечения. Они устанавливаются в передней и задней крышке, а также и в промежуточных диафрагмах, причем наружные уплотнения содержат большее число лабиринтовых камер, чем внутренние. Пар, проникший через наружное уплотнение части Т. высокого давления, м. б. подведен к наружному уплотнению на стороне низкого давления. В случае недостатка добавляется нек-рое количество свежего пара для избежания проникновения наружного воздуха в Т. и связанного с этим понижения вакуума. Наружные уплотнения выполняются ипогда с угольными кольцами (фиг. 33). Уплотнения этого рода дают удовлетворительные результаты, но требуют более тщательного ухода. Кроме того применяется водяное (гидравлическое) уплотнение, к-рое представляет полную непроницаемость, но требует на себя затраты известной мощности Т. Это уплотнение состоит из лопастного колеса, насаженного на вал и вращающегося в кольцевой выточке стенки кожуха. Вода под давлением подводится к центру колеса и под влиянием центробежной силы отбрасывается к окружности его, образуя кольцо, запирающее выход пара из Т. и доступ атмосферного воздуха извне. [c.127]

Размеры канавок и зазоры лабнриптпых уплотнений рекомендуется подбирать методом, изложенным в работе [6]. Форма кольцевых выточек лабиринтного уплотиення оказывает малое влияние на качество герметичности уплотнения этого типа. Из различных вариантов форм выточек для сжатого воздуха рекомендуется вариант, изображенный на рис. 6.39, д, обеспечивающий лучшие результаты по герметичности и технологичности изготовления [6]. Лабиринтные уплотнения обладают высокой надежностью, имеют небольшие потери энергии на трение в уплотнительном узле, однако утечка рабочей среды в них относительно велика. Конструктивная схема установки лабиринтного уплотнения приведена [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...