М опрокидывающий

Найти усилие Р, действующее на подпорную стенку, и момент М, опрокидывающий стенку, если длина стенки 3 м, уровень воды перед стенкой- = 2,3 м, уровень воды за стенкой Hj = 0,4 м (рис. 13). [c.17]

М( — опрокидывающий момент, создаваемый касательной силой инерции груза п крюковой обоймы [c.124]

Внешнюю нагрузку приводим к отрывающей силе, приложенной в центре массы стыка, и к опрокидывающему моменту М. Сдвигающие силы, как обычно, воспринимаются штифтами или шпонками и поэтому не рассматриваются. [c.115]

Участок стены длиной 1 м показан в аксонометрии на рис. 114 справа. На этот участок будут действовать сила, возникающая от давления земли на стену, равная 60 /сн,и сила тяжести 0=1 -аАу, приложенная в центре тяжести С. Определим опрокидывающий момент и момент устойчивости (высоту стены обозначим к) -. [c.87]

На участок стены длиной в 1 м будут действовать сила, возникающая от давления земли па стену, равная GO кн, и сила тяжести G = 1 -ahy (h — высота стены), приложенная в центре тяжести С. Определим опрокидывающий момент и момент устойчивости [c.79]

Решение. Мы знаем, что прецессия волчка возникает вследствие опрокидывающего момента силы тяжести Р волчка и удерживает волчок от падения из опыта известно, что если прецессию остановить, то волчок упадет, несмотря на свое собственное вращение. Следовательно, благодаря прецессии появляется гироскопический момент М о противодействующий опрокидывающему моменту силы тяжести и его парализующий, т. е. гироскопический момент должен быть равен по модулю М о и противоположен ему по направлению [c.723]

Определить силу полного давления на стенку Р и опрокидывающий момент М. Построить эпюру давлений. [c.20]

В первом случае (рис. 90, а) влияние момента М с будет чисто статическим и его опрокидывающее действие уравновесится моментом собственного веса фундамента и всей мащины относительно [c.137]

Найти величину опрокидывающего момента, действующего на стенку, а также определить, будет ли стенка устойчива против опрокидывания, если плотность материала стенки = 2500 кг/м . [c.25]

При ручном перемещении топлива или шлака-золы при их расходе в пределах до 2,5 г/час пользуются узкоколейными вагонетками с опрокидывающимися кузовами емкостью в 0,75 1,0 и 1,5 м [c.71]

Фундаментные плиты. Они необходимы для укрепления колонн кранов на фундаменте (рис. 180). Их обычно прикрепляют к фундаменту болтами. Плиту изготовляют литьем из стали или чугуна или сваркой из стали. Она состоит из нескольких радиальных лап, по концам которых располагают фундаментные болты, а в центре находится гнездо, в которое входит хвостовик колонны. Расчет опорной площади фундаментной плиты проводят из условий сохранения прочности фундамента в стыке с плитой и обеспечения нераскрытия стыка под влиянием действия на плиту опрокидывающего момента М = Нк и вертикальной силы Ух, состоящей из максимальной вертикальной нагрузки V на колонну от веса крана, веса колонны и веса плиты. При работе крана на открытом воздухе к опрокидывающему моменту М = ЯЛ от веса груза и конструкции крана необходимо добавить момент от ветровой нагрузки. [c.466]

Если принять, что основание плиты остается плоским во все периоды нагружения крана, можно считать, что нагрузки в болтах от опрокидывающего момента М пропорциональны расстоянию I (рис. 180) от оси болта до оси у — у поворота фундаментной плиты [c.466]

Опрокидывающий момент М уравновешивается суммой моментов сил в болтах относительно оси опрокидывания у — у. [c.466]

Каждая из лап фундаментной плиты нагружена вертикальной силой и нагрузкой от опрокидывающего момента М. Максимальная нагрузка на лапу [c.469]

Опрокидывающий момент при расчете грузовой устойчивости определяется для расчетных сочетаний нагрузок М 2, 3 и 4 (табл. 41). [c.479]

Опрокидывающий момент при расчете собственной устойчивости крана определяют без учета действия рельсовых захватов для нагрузок М 5 и б, для нерабочего состояния - для сочетания N0 7. [c.479]

Для этого случая расчета М = М , где - момент от нормативных ветровых нагрузок на кран. Для кранов, у которых в нерабочем состоянии предусмотрено свободное вращение поворотной части, при определении опрокидывающего момента [c.479]

К, — коэффициент, учитывающий смещение середины венца от середины шлицевого участка ступицы и выбираемый по графику (рис. 8.9 на с. 135) в зависимости от коэффициентов г = М/1 (где М — опрокидывающий ступицу момент / — длина шлицевого участка ступицы), а ) = fd p/(2-10 7) (f — радиальная сила на ступицу ), [c.137]

Коэффггцкентом устойчивости называется отношение момента веса массива к моменту опрокидывающей силы. Давление воды на площадку плотины длиной 1 м и высотой (1у, где у — расстояние площадки от дна в метрах, равно в килоньютонах у(й — У)dy. Момент этого давления относительно точ- [c.39]

Представим, что на некоторый массив АВОЕ (рис. 1.101), сила тяжести которого О приложена в точке С, действует сила Е, стремящаяся опрокинуть массив, т. е. повернуть его около оси, проходящей через точку А перпендикулярно плоскости рисунка. Как видим, на массив относительно точки А действуют опрокидывающий момент силы Г (М = =—ЕЬ) и момент устойчивости силы [c.80]

Полученная толщина стены минимальна, так как при а=1,41 м. момент устойчивости будет только равен опрокидывающему моменту (/е=1,0) и достаточно незначительного увеличения Л1оп чтобы произошло опрокидывание стены. Практически толщину стены следует определить исходя из выбранного запаса устойчивости /г>1. Например, при й=1,5 получим [c.87]

Полученная толщина стены минимальна, так как при а = 1,41 м момент устойчивости будет только равен опрокидывающему моменту и достаточно незначительного увеличения /Hq , чтобы произошло опрокидывание С1ены. Практически толщину етеиы следует определить исходя из выбранного запаса устойчивости > 1. Например, при /г1,5 [c.79]

Этот момент нагружает планки, установленные на опоре 5 (рис. IV.9, а). Большие силы, действующие на опорах, нежелательны, так как они вызывают потери на трение. Устранить реакции на опорах и опрокидывающий момент можно при одинаковых усилиях сервомоторов P epi = - сера тогда будет действовать чистая пара сил, при этом R n = О и М п = 0. Одинаковые силы, равные Р.. р 2, при движении поршня в обе стороны создают сервомоторы с контрштоками, но такие сервомоторы менее герметичны, поэтому их применяют редко. [c.100]

На рис. 299 показана механическая характеристика асинхронного электродвигателя трехфазного тока. Механическая характеристика Мд = УИд(ш) асинхронного электродвигателя состоит из двух частей первая — восходящая, неустойчивая — часть Оа расположена левее Мтах, вторая — устойчивая — часть аЬ — правее. Часть аЬ — рабочая. При некотором значении угловой скорости 0, соответствующей номинальному моменту Мц двигателя и номинальной скорости Юн двигатель развивает максимальную мощность. Угловую скорость СОс, при которой /Ид = О, называют синхронной с этой скоростью ротор вращается при холостом ходе. Точка а диаграммы определяет положение максимального опрокидывающего момента М ах и минимально допустимой угловой скорости omin рзбочей части характеристики, а точка О определяет начальный пусковой момент Mq при нулевой угловой скорости ротора. Условия работы электродвигателей при низких скоростях вращения значительно ухудшаются. [c.296]

Требуется определить момент пнерцин маховика /м нз услО ВИЯ, что максимальный момент, развиваемый двигателем, должен быть меньше опрокидывающего момента Моир, по достижении которого ротор двигателя переходит на неустойчивую часть характеристики и останавливается, т. е. из условия [c.212]

Для получения величины опрокидывающего момента Мун = Punhi, создаваемого касательными силами инерции груза, вначале вычисляют действительный радиус вращения груза при минимальном вылете стрелы R = L = 3,5 м и высоте центра тяжести груза от плоскости опоры крана Н = 11,5 Jtt [c.375]

НИЖНИЙ образец 9, выполненный в виде пластины. Ползун 10 совершает возвратно-поступательное движение, передаваемое от электродвигателя постоянного тока через двухскоростной червячно-цилиндрический редуктор и винтовую передачу со скоростью 0,0061—0,61 м/с. Для создания устойчивости три верхних контр-образца 8 устанавливают в сменной державке 5, которую жестко крепят в седле 6. Нагрузка на образцы 15—200 Н создается сменными грузами 7, устанавлп-ваемымн на седло 6 так, чтобы ось центра тяжести их совпала с плоскостью трения образцов. Такое крепление грузов исключает инерционный опрокидывающий момент при колебании седла с образцами. Выбранная схема дает возможность точно рассчитать давление. Седло 6 с верхними контр-сбразцами 8 неподвижно относительно машины и соединено двумя тягами 4 при помощи призм 2 со сменным упругим элементом 1 (в виде кольца), на котором наклеены проволочные датчики сопротивления. Сила трения, возникающая при движении ползуна 10, деформирует упругий элемент 1. Поступательная скорость ползуна изменяется плавно с кратностью 1 100 регулируемым электроприводом [c.235]

В настоящее время для мощных драглайнов принимают следующие основные типы стрел вантовые (ЭШ-14/75 ЭШ-15/90 ЭШ-25/100), жесткие трехгранные (ЭШ-б/60 W = 1400 W=600 — Англия, Рансом и Рапир ) рыбообразные с системой зависимых и независимых подвесок (ЭШ-4/40 М-7800 М-7400, М-7200 — США, Марион 1250-В 180W 450W — США, Бюсайрус ). Выбор типа стрелы существенно влияет на конструкцию и на весовые показатели экскаватора. Достаточно сказать, что момент инерции стрелы составляет 30—40% от момента инерции экскаватора (с ковшом на 7з вылета стрелы), а опрокидывающий момент от веса стрелы близок к рабочему опрокидывающему моменту от веса ковша с грунтом. При уменьшении веса стрелы на 7] (в %) уменьшение веса экскаватора (в %) составит [1 [c.149]

Отсюда эффективный момент двигателя Mg. передаваемый окружающему воздуху через винт или мулинетку, должен быть равен опрокидывающему моменту, замеряемому весами, Таким образом, усилие Р кг), замеренное на весах, будучи помноженным на плечо (м) (фиг. 12), должно дать эффективный момент двигателя Mg (кгм). [c.373]

Четырёхосный 50-т думпкар Калининградского вагонного завода конструкции 1947 г. (фиг. 27) относится к думпкарам средней мощности и рассчитан на погрузку глыбами весом до 2 т, бросаемыми с высоты до 2 м от уровня пола кузова. По своей конструкции он отличается от 60-лг думпкара. На хребтовой балке нижней рамы сверху укреплено восемь кронштейнов, шарнирно соединённых с кронштейнами кузова, который таким образом вращается вокруг продольной оси. Центр вращения лежит ниже центра тяжести кузова. В горизонтальном положении кузов удерживается четырьмя боковыми опорами, укреплёнными на концах шкворневых балок рамы. С каждой стороны вагона имеются по два пневматических цилиндра со штоками для подъёма кузова. При разгрузке штоки поршней с одной стороны поднимаются вверх, освобождают поддерживающие стойки кузова (с противоположной стороны вагона) и опрокидывают его, причём борт кузова с этой стороны автоматически поднимается, и груз высыпается. При опрокидывании кузов с большой силой ударяется через амортизаторы о балки рамы и сильно встряхивается, что способствует высыпанию груза, поэтому думпкары с опрокидывающим кузовом особо пригодны для перевозки слипающихся грузов (глины, сырой земли, стройматериалов). Установка кузова в нормальное положение после раз- [c.656]

Свободно стоящие стреловые краны, не закрепленные на фундаменте или стене здания, подвержены действию внешних нагрузок в процессе выполнения грузоподъемных операций, а также в нерабочем состоянии, определенное сочетание которых вместе с силами тяжести составных частей кранов может привести к их опрокидыванию. Способность кранов противостоять опрокидыванию относительно некоторой общей с основанием оси (ребра опрокидывания) называют устойчивостью. Условием устойчивости является равенство моментов относительно возможного ребра опрокидывания опрокидывающих Мдпр кран и удерживающих Му его сил или превышение второго над первым Му > М р. Различают продольную при возможном опрокидывании в продольной плоскости ходового оборудования и поперечную устойчивость - в поперечной плоскости. В качестве ребра опрокидывания при проверке продольной устойчивости при- [c.188]

Основные особенности явления выпучивания можно продемонстрировать на примере идеально отцентрированного четырехстержневого шарнирного механизма (рис. 16.1(a)) с прикрепленными к нему в точке В вспомогательными пружинами. Когда этот механизм идеально отцентрирован, в пружинах не возникает никаких усилий. Однако, если по каким-либо причинам узел В совершает боковое перемещение, в точке В начинает действовать боковое усилие сопротивления со стороны пружин. Боковое перемещение может возникнуть в результате действия небольших возмущений в поперечном направлении или из-за погрешностей при сборке. В любом случае, анализируя рис. 16.1( ), нетрудно видеть что продольная сила Яд создает опрокидывающий момент относительно точки С, а сила Р , действующая со стороны пружины,— момент сопротивления М,. До тех пор, пока момент сопротивления равен опрокидывающему моменту или больше его, м анизм устойчив- Если же [c.549]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...