124 — Уравнение для сильфонного компенсатора

Для инженерных расчетов кривую разрушения сильфонных компенсаторов удобно строить в координатах А — N (см. рис. 4.1.4). Уравнение, связывающее долговечность компенсатора с величиной относительного перемещения на волну оболочки, может быть принято в первом приближении в виде [c.186]

Входящие в критериальные уравнения максимальные местные циклические деформации определяются из анализа деформированного состояния конструкции. Для рассматриваемой задачи высокотемпературного циклического деформирования сильфонных компенсаторов (температура 500° С и выше) экспериментальное ис- [c.199]

Возможны обоснованные упрощения зависимости (3.12). Например, при анализе НДС гофрированной оболочки сильфонного компенсатора эффективно применение обобщенного принципа Мазинга [ 20 ], при этом уравнение диаграммы длительного деформирования при принимает вид [c.157]

Входящие в критериальные уравнения максимальные местные циклические деформации определяют при анализе деформированного состояния конструкции. Для рассматриваемой задачи высокотемпературного циклического деформирования сильфонных компенсаторов (температура 500° С и выше) экспериментальное исследование напряженно-деформированного состояния натурной оболочки в настоящее время практически невозможно. Доступным оказывается только расчетное определение требуемых данных. [c.220]

Эскиз сильфонного компенсатора приведен на рис. 24, Материал сталь 12Х18Н9Т при 20.°С, циклически стабильная. Диаграмма циклического деформирования, по которой определяют параметры полигональной аппроксимации (к) и (к) приведена на рис. 25. На рис. 26 дана схема статически-неопределимой балки, по которой проводится расчет компенсатора. Расчет ведется по методике, описанной в гл. 1 при заданном смещении и между заделками. Канонические уравнения принимают вид [c.403]

На рис. 34, а, б приведено распределение интенсивности деформаций и напряжений вдоль меридиана сильфонного компенсатора, полученное в результате, решения уравнений (10.1). Сплошными линиями даны размахи деформаций напряжений для различных чисел полуциклов и пунктиром — в предЬоложении упругого деформирования, осевое смещение в этом случае было принято и = 0,334 см [c.414]

Для приближенных расчетов чисел циклов до разрушения может быть использована номограмма, для металлору- кавов из стали 12X18Н9Т, основанная на упрощенном расчете деформаций и уравнении (10.4) кривой малоцикловой усталости [8]. Размеры гофрированной части обозначены на рис. 36, номограмма и ключ к ее использованию даны на рис. 37. Здесь число циклов до раз- рушения определяется в зависимости от радиуса изгиба рукава Эта же номограмма может быть использована для оценки долговечности сильфонных компенсаторов из стали 12Х18Н9Т при температуре 20° С при заданном осевом смещении и волны гофра. В этом случае расчет ведется для фиктивного радиуса гиба [c.416]

Деформированное состояние оболочки компенсатора определялось на основе метода [140] решения задачи о длительном циклическом нагружении данной конструкции. Задача решалась в ква-зистациоиарной несвязанной постановке путем численного интегрирования на ЭВМ Минск-32 системы нелинейных дифференциальных уравнений, определяющих напряженно-деформированное состояние неупругих осесимметрично нагруженных оболочек вращения. Решение линейной краевой задачи производилось на основе метода ортогональной прогонки [52]. Рассматривалась только физическая нелинейность. Учет геометрической нелинейности при расчетах сильфонов, работающих как компенсаторы тепловых расширений в отличие от сильфонов измерительных приборов [193], обычно не производится [32, 150, 222], как не дающий существенного уточнения при умеренных перемещениях. Предполагалось, что все гофры сильфона деформируются одинаково. Поэтому расчет производился только для одного полугофра. Эквивалентный размах осевого перемещения полугофра, вызывающий те же деформации, что и полное смещение концов сильфона, определялся по формуле [c.200]

Такая приближенная инвариантность зависимости перемещений от деформаций в безразмерных координатах справедлива, конечно, лишь в ограниченном диапазоне параметров оболочек, соответствующем области широко применяемых типоразмеров сильфонных и торообразных компенсаторов. Эта зависимость позволяет для данного материала и типа компенсатора органичить расчет в упругопластической области лишь каким-либо одним смещением и одним типоразмером, при этом, однако, нужно иметь в виду, что для получения упругого перемещения, соответствующего достижению предела текучести, расчет оболочки в упругой области нужно проводить для каждого рассматриваемого случая. При этом могут быть использованы уравнения [c.399]

Получив ряд решений системы (10.2) для различных значений и можно построить зависимость и от niax- Рйс- 18 эта зависимость, полученная по балочной схеме для компенсатора, изображенного на рис. 26, сопоставлена с аналогичной, полученной в результате точного решения системы уравнений (10.1) для оболочки. Как следует из рис. 18, отличие этих зависимостей в относительных координатах не- велико. Здесь же приведены данные эксперимента, полученные при испытаниях сильфона таких же параметров [6], соответствие расчета и эксперимента также достаточно хорошее (рис. 27). [c.410]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...