Сильфоны — Параметры

МОСТИ от размерности N координатного базиса для оболочки сильфона с параметром / = 0,06 м. Координата х отсчитывается от внутреннего экстремального сечения. В табл. 2.10 сведены значения тех же величин для сильфона с длиной гофра / = = 0,08 м, в табл. 2.11 — для случая /=0,10 м. [c.83]

Рис. 2-24. Напряженное состояние оболочки сильфона с параметром 1=0Л м.

На рис. 2.24 изображены кривые физических компонент a , а тензора напряжений в оболочке сильфона с параметром I— = 0,10 м при действии внутреннего давления, интенсивностью —1 Н/м. На рис. 2,25 показаны аналогичные зависимости для оболочки с длиной гофра /=0,08 м, на рис. 2.26 — для слу- [c.85]

Конструкции, основные параметры и размеры приборных силь--фонов регламентируются ГОСТами. Сильфоны изготовляют из [c.363]

Методика определения характеристик сильфонов по известным геометрическим параметрам приводится в литературе [21]. [c.364]

Конструкция, основные параметры и размеры сильфонов приборных бесшовных однослойных должны соответствовать чертежам и таблицам, приведенным в ГОСТ 17210—71 и ГОСТ 17211—71. [c.355]

Параметры и размеры таких сильфонов выбираются из таблиц нормалей [701. [c.357]

Приборы, выполненные с помощью сильфонов, не уступают изделиям подобного же назначения, выполненным с использованием электрических и других принципов измерения теплотехнических параметров, а в ряде случаев и превосходят их. [c.3]

Соотношения входных и выходных параметров сил и перемещений могут быть выбраны в широких пределах, в зависимости от размеров сильфонов. [c.24]

По приведенным формулам устанавливается общий характер влияния различных геометрических параметров сильфона на величину напряжения. Так, например, при одном и том же прогибе [c.38]

Указанные коэффициенты при учете толщины оболочки, модуля упругости и числа гофров являются основными параметрами, определяющими жесткость конструкции сильфона. [c.41]

При этом важно было определить показатель степени при / (толщина стенки), показатель степени при L (длина гофра) и коэффициент формы К, в котором одновременно учитывалась бы величина модуля упругости Е. С этой целью было произведено измерение жесткости и геометрических параметров большого числа различных типоразмеров готовых сильфонов. Но полученные результаты оказались неудовлетворительными, так как они не позволили даже приближенно оценить степень влияния важнейших параметров. [c.54]

Опыты были повторены на второй партии сильфонов с более широкими пределами колебаний различных параметров. Как и в первом случае, толщина стенки сильфонов оценивалась на основе взвешивания сильфонов и вычислений по формуле (35). [c.60]

Проведенные исследования позволяют сделать заключение, что проблема расчетного определения жесткости сильфонов в конечном счете сводится к проблеме постоянства толщины стенок и к необходимости разработки методов замера этого параметра. [c.62]

Важный этап проектирования сильфонных компенсаторов и металлорукавов с высокими технико-экономическими параметрами - качественная проработка конструктивных решений на основании прогрессивных методов расчета с учетом производственных и эксплуатационных факторов. [c.168]

Установим вначале пределы изменения пневматических параметров устройства, при которых оно работоспособно, т. е. результаты измерения па отсчетном приборе запоминаются и затем сбрасываются при снятии изделия с измерительной позиции. Указанные пределы изменения параметров назовем областью работоспособности измерительного устройства. Затем исследуем величины чувствительности, времени срабатывания и погрешности измерения и связь этих величин с основными пневматическими параметрами прибора, в качестве отсчетного устройства которого был взят сильфонный датчик завода Калибр . [c.145]

Основные параметры сильфона Rf, и Rg — наружный и внутренний радиусы сильфона г — радиус закругления гофр (по средней линии контура) h — толщина стенки а — угол уплотнения п — число рабочих гофр. [c.204]

Исходя из теоретических соображений в качестве входных переменных были взяты следующие геометрические параметры сильфона (рис. 9.6) Xi — толщина стенки по вершинам гофров, Х2 — шаг гофров, Хз — наружный диаметр, х — радиус закругления гофров, х — внутренний диаметр. Выходной переменной z была основная характеристика сильфона — жесткость. Постоянной составляющей а о выходной переменной служило номинальное значение жесткости сильфона. [c.311]

Рис. 9.6. Исследуемые параметры сильфона

Рис. 9.7. Схемы связей между погрешностями геометрических параметров и жесткостью сильфонов

MOM 216 шт. Эксперимент включал регистрацию геометрических параметров Xi, Х2,. .х , случайным образом изменяющихся в пределах заданных допусков, и жесткости z сильфона без наложения каких-либо пробных возмущений и нарушения технологического процесса. Собранные экспериментальные данные обрабатывались корреляционными методами. Результаты анализа приведены в табл. 9.2. [c.313]

Значения основных характеристик точности и взаимосвязей между погрешностями геометрических параметров и жесткостью сильфонов [c.313]

Исследуемые размерные параметры сильфона S X Я а (X т н Я С1 S S го я о а о л о с . I N 0J 3 я X Ч М 4, S - 0 а в ё S я g к и ё я Коэффициенты корреляции, гх1 корреляционные отношения и критерии и [c.313]

Из таблицы видно, что все коэффициенты парной корреляции оказались значимыми (так как [л-гд . 3, i = 1, 2,. . ., 5) и, следовательно, зависимости между геометрическими параметрами и жесткостью сильфона действительно имеют место. Величина критерия линейности для зависимостей между z и 2, 2 и Хз, Z и Xi, Z я х оказалась меньше критического значения, равного трем. Это может служить достаточным основанием для того, чтобы с вероятностью 0,990 подтвердить высказанную априорно гипотезу о линейной зависимости между исследуемыми переменными. Что касается зависимости между жесткостью z и толщиной стенки х , то она оказалась слегка нелинейной = = 10,1) и лишь приближенно может быть выражена уравнением прямой линии. [c.313]

Формулы (9.146) и (9.147) дают возможность рассчитывать точность упругой характеристики сильфонов по заданным погрешностям геометрических параметров при условии, что другие (неучтенные) исходные факторы находятся на одном и том же среднем уровне. [c.314]

Рис. 9.8. Зависимость жесткости сильфона от размерных параметров

Применяя формулу (9.149), по данным табл. 9.2 получаем коэффициент множественной корреляции между жесткостью z сильфона и отобранными геометрическими параметрами Xi, х ,. . х . [c.316]

Удельный вес погрешностей геометрических параметров в совокупном влиянии всех факторов на упругую характеристику сильфонов показан на рис. 9.9. Как видим, наибольшее влияние на [c.316]

При проектирсванин приборов и автоматических с1 стем различного назначения рекомендуется использовать стандартные и нормальные сильфоны, мембраны и трубчатые пружины, параметры, конструкция и размеры которых приведены в таблицах ГОСТов, ОСТов, ПСТов и в спрагсчниках [70]. [c.362]

Для обоснования метода расчета длительной малоцикловой прочности компенсаторов выполнена программа исследований, включающая экспериментальное получение данных по долговечности сильфонных компенсаторов Z) -40 из нержавеющей аустенитной стали Х18Н10Т со следующими параметрами (рис. 4.3.1) dg = А см = 5,4 см = 0,129 R2 = 0,121 см Iq = 6,1 см п =11. Испытания выполнены с использованием специально спроектированной установки, позволяющей осуществлять требуемый режим циклического деформирования компенсаторов в условиях осевого растяжения — сжатия с заданными размаха-ми перемещений. Нагрев компенсаторов — печной, частота нагружений 10—56 циклов в минуту при постоянной температуре 600 С. Компенсаторы находились под давлением 1 атм, причем момент разрушения от циклического нагружения автоматически фиксировался по падению давления в результате утечки воздуха через образовавшуюся сквозную трепщну. Малый уровень давления практически не влиял на деформированное состояние конструкции и ее долговечность. [c.203]

После определения относительных деформаций, а также полной нотенциальпой энергии и интегрирования последней но параметрам сил В. И. Феодосьев получает общее уравнение прогиба сильфона [c.36]

Основным расчетным параметром оправки является ее шаг (расстояние между серединами канавок), так как последний обусловливает запас металла трубки, идущей на образование гофроь, и определяет величину наружного диаметра сильфона. [c.105]

Испытания имели целью определить зависимость циклической прочности сильфонов из стали Х18Н10Т от рабочих параметров хода и давления. [c.134]

С увеличением мощности и удельных параметров эксплуатации энергонасыщенных агрегатов и установок увеличиваются скорость (до 150 м/с), давление (до 35 МПа) и температура (до 800 °С) транспортируемых сред по трубопроводам. В связи с этим к металлорука-вам и сильфонным компенсаторам предъявляют высокие требования в части повышения их ресурса и надежности. [c.151]

Осевое перемещение сильфона обусловлено циклическим изменением температуры вследствие температурных деформаций металлических элементов, а также переменности параметров энергонесущей среды (давления и др.), зависящих от температуры теплоносителя. Для режима эксплуатации компенсирующих элементов характерно циклическое нагружение со стационарными этапами, обусповленное периодическими остановами и пусками. При этом осевое перемещение торцов компенсатора изменяется синхронно и синфазно с температурой теплоносителя. При расчетах напряжения от внутреннего или внешнего давления в компенсаторах суммируют с напряжениями, вызванными перемещениями, учитывая цикличность перемещений и давления. [c.153]

Компенсирующую способность сильфонного компенсатора оценивают параметром к = А//,, где L — длина компенсатора. Х я увеличения этого параметра при эксплуатации компенсаторов необходимы значительные перемещения, при которых напряжения в опасных зонах оболочки (вершинах, впадинах и других частях гофра) достигают предела текучести материала или прев>шцают его, что при циклическом нагружении обусловливает циклическое угфугопластическое деформирование и появление деформаций ползучести. Как показывает практика, отказ оболочек сильфонных компенсаторов возникает в результате роста усталостных трещин в окружном направлении [ 3 ]. В связи [c.153]

Характер распределения и уровень упругопластических деформаций зависят не только от условий эксплуатации (размаха перемещений торцов сильфона, температуры, режима нагружения), но и от конструк-тивньк параметров оболочки (толщины стенки, высоты и радиуса кривизны гофра и др.) сильфонного компенсатора, причем последние вследствие специфики технологии изготовления гофрированной оболочки могут значительно отличаться от номинальных. Так, толщина оболочки сильфона заметно изменяется по контуру гофра у основания. гофра она максимальна, у вершины — минимальна. Например, для компенсатора /)у40 в цилиндрической части сильфона толщина постоянна и равна исходной толщине заготовки, в вершине гофра она примерно на 20 % меньше, чем у основания. [c.161]

Уменьшение малоцикловой долговечности при жестком режиме нагружения с длительными выдержками связано с изменением во времени деформационной способности материала в условиях высокотемпературного деформирования за пределами упругости. Анализ кривых на рис. 3.26 показывает, что при параметрах (температуре и времени нагружения), характерных для эксплуатации сильфонных компенсаторов и металлорукавов, сталь 12Х18Н10Т является охрупчиваю-щимся материалом. [c.165]

Регулятор теплового потока с механическим управлением параметров парового потока используется для термостатирования скафандра [34]. Управление изменением объема сильфона с неконденсирующимся газом применяется для регулирования электрической мощности термоэлектрических генераторов [68]. Использование электрического поля для этих целей позволяет интенсифицировать процессы охлаждения и термостабилизации электронных или полупроводниковых приборов, работающих при высоких напрял<ениях [69]. Управляемые магнитным полем ТТ успешно используются в энергетических контурах ядерных реакторов [40]. [c.60]

Анализ зависимостей между погрешностями геометрических параметров и жесткостью сильфонов. В качестве второго примера [20] рассмотрим построение математической модели, определяющей точность упругой характеристики сильфонов в зависимости от погрешностей их геометрических параметров. В методическом отношении этот пример интересен тем, что здесь исследуется физический точностной параметр — жесткость сильфонов. Исследование проводилось применительно к однослойным металлическим бесшовным сильфонам 52x6x0,15 (нормаль МН 418—60), которые получили широкое применение в приборах, средствах автоматики и системах управления. - [c.311]

При получении уравнения связи между z и Xi, Ха, х , х , х ставилась задача ограничиться линейным приближением. Считаем, что геометрические. параметры сильфонов взаимно некор-релированы между собой. [c.311]

Для определения выборочных оценок передаточных коэффициентов Qj, Qa. 5 и параметра ад, входящих в формулы точности (9.142) и (9.143), была исследована партия сильфонов объе- [c.312]

Форма связи между геометрическими параметрами и жесткостью устанавливалась путем построения и анализа эмпирической и теоретической линий регрессии. На рис. 9.8 приведены зависимости между жесткостью z сильфона и каждым геометрическим параметром в отдельности толщиной стенки (рис. 9.8, а), шагом гофров л (рис. 9.8, б), наружным дйамет ром Хз (рис. 9.8, в), радиусом закругления гофров Х4 (рис. 9.8, г), внутренним диаметром Xg (рис. 9.8, д). На рисунке приведены также уравнения теоретических линий регрессии. Как видим, все эти зависимости являются существенными, причем толщина стенки оказывает наибольшее влияние на жесткость сильфонов по сравнению с внутренним диаметром. Характер расположения линий регрессий на рис. 9.8, в, г, д указывает на обратную (отрицательную) связь между жесткостью и параметрами наружным диаметром, радиусом закругления гофров, внутренним диаметром. [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...