Коэффициенты деления мощности

Исходя из конкретных требований к числу каналов и рабочему диапазону частот выбирается структурная схема распределительной системы. Затем рассчитываются коэффициенты деления мощности делителей фидерной распределительной системы [0.1, 13]. В дальнейшем при электрическом расчете определяются параметры эквивалентных схем (волновые сопротивления линий, их длина) и развязывающих (поглощающих) элементов. В случае пространственного возбуждения [14] рассчитывается коррекция распределения фазы по излучающим элементам АФАР с учетом того, что фронт волны облучателя — сферический. [c.129]

Расчет мощности механических цехов ведется по совокупной трудоемкости комплекта деталей всех изделий на годовую программу. При определении производственной мощности технологических и предметно-замкнутых участков прогрессивную трудоемкость сводят по группам взаимозаменяемого оборудования и затем путем деления действительного (рабочего) фонда времени работы оборудования данной группы на соответствующую прогрессивную трудоемкость устанавливают коэффициент производственной мощности каждой группы оборудования. Полученные коэффициенты служат исходными данными для определения производственной мощности участка в целом, которая устанавливается на уровне производственной мощности ведущей группы оборудования. [c.145]

При обработке деталей только одного наименования расчет производственной мощности механического цеха производится по вышеприведенной общей формуле (см. с. 151). В более сложном случае (например, при небольшой, до 15 наименований, номенклатуре изделий) детали разных изделий обычно обрабатываются на одном оборудовании, тогда при определении мощности следует обеспечить соблюдение установленное планом количественное соотношение изделий. В этих условиях производственную мощность рассчитывают по совокупной трудоемкости комплекта деталей всех изделий на годовую программу. Следовательно в знаменателе общей формулы (см. с. 151) будет фигурировать трудоемкость не единицы изделия, а суммарная трудоемкость всей годовой программы. При этом частным от деления фонда времени работы оборудования на указанную суммарную трудоемкость является не производственная мощность в натуральном выражении, а коэффициент производственной мощности. Он равняется отношению годового фонда работы группы оборудования (участка, цеха) к трудоемкости годовой программы выпуска продукции. Тогда формула определения производственной мощности примет вид [c.159]

Таким образом, процесс разделения в ступени (или в элементе) полностью характеризуется тремя величинами расходом F, коэффициентом полного обогащения е и коэффициентом деления потока 0. Эти величины можно объединить в одной характеристике. Такой характеристикой служит разделительная мощность (или разделительная способность) ступени bU. [c.211]

I) включает ММ параллельного (Ь), последовательного (Ь) и других схем деления мощности. Математические модели представляются матрицами рассеяния [5р] или упрощенно —коэффициентами передачи и потерями. Однако в общей модели АФАР могут использоваться и [c.114]

Полагая, что активная распределительная система состоит из идентичных элементов (делители с коэффициентом деления то, КПД г) и усилители мощности с коэффициентом усиления кр), а также считая, что Крм=Кр, Рв=Р1, т. е. активные модули, усилители всех ступеней распределительной системы и возбудитель выполнены с использованием одинаковых активных приборов, а мощности на выходе возбудителя и излучателей АФАР равны, для коэффициента деления то из формулы (4.1) получаем [c.124]

Г++зС+з, где —элемент матрицы рассеяния 4-полюсника четного типа возбуждения, Г++з—коэффициент отражения от плеча 3 5++12 имеет смысл коэффициента передачи из плеча 3 4-полюсника в плечо 1. Сравнивая записанные выражения, учитывая отсутствие потерь в проводящих поверхностях и факт деления мощности, падающей в плечо 3 поровну между двумя ЛП, получаем [c.48]

Рис. 7.29. Сравнение спектрального распределения мощности лампы типа черное тело со спектральным распределением мощности излучения черного тела при 2014 К. — спектральная яркость лампы, деленная на спектральную яркость черного тела, нормированная при Х=660 нм. Пунктирные линии представляют вычисленные распределения для различных коэффициентов излучения лампы. Сплошной линией показана наилучшая подгонка к результатам измерений, которая соответствует коэффициенту излучения 0,992 [41].

Теоретически возможно рассчитать gs в зависимости от топлива и геометрических параметров, но этот расчет непрост. Для быстрых реакторов этот параметр составляет около 0,33. Коэффициент nid может быть рассчитан, исходя из тепловой мощности реактора, с учетом того, что в результате деления ядер под воздействием быстрых нейтронов-выделяется энергия в среднем 205 МэВ. Для большинства быстрых реакторов время удвоения составляет ориентировочно около 20 лет, хотя на этот показатель могут оказывать существенное влияние многие факторы, которые еще предстоит определить, в особенности время регенерации. [c.179]

Управление реактором заключается прежде всего в управлении нейтронным потоком, который определяет мощность реактора. Если в некоторый момент в реакторе появилось п, нейтронов, то часть из них поглотится в замедлителе, конструкционных материалах, регулирующих органах или вылетит из реактора через внешнюю поверхность. Остальные нейтроны поглотятся в топливе, причем некоторые из них вызовут деление ядер, в результате чего появятся 2 нейтронов. Коэффициент размножения реактора / = 2/ i является основной величиной, определяющей изменение нейтронного потока в реакторе. Коэффициент размножения зависит от состава зоны, температуры топлива, теплоносителя и замедлителя, положения органов регулирования и других факторов. [c.122]

Продолжительность использования установленной мощности равна частному от деления выработанной энергии на установленную мощность станции и равна коэффициенту ее использования, умноженному на продолжительность подлежащего анализу периода в часах. Для периода [c.349]

Мощность, допускаемая редукторами в иных случаях, находится путем деления расчетной мощности на коэффициент условий работы (см. табл. 10). [c.416]

Редукторы рассчитаны на спокойную нагрузку при режиме ПВ=100"/о. Мощность, допускаемая редукторами при иных условиях работы, находится путем деления расчетной мощности на коэффициент условий работы (см, табл. 16). [c.420]

Редукторы рассчитаны на спокойную работу при режиме ПВ= 00°1о. Мощность, допускаемая редукторами при других режимах, находится путем деления расчетной мощности на коэффициент условий работы (см. табл. 35). [c.448]

При другом характере нагрузки и другой продолжительности работы допускаемая мощность определяется путем деления расчетной мощности на коэффициент характера нагрузки (см. табл. 53), а при иной продолжительности включения допускаемая мощность определяется делением расчетной мощности на коэффициент режима работы (см. табл. 54). [c.459]

Редукторы рассчитаны на спокойную нагрузку при односменной работе. Мощность, допускаемая редукторами в других условиях, определяется делением расчетной мощности на коэффициент условий работы (см. табл. 108). [c.501]

При других условиях работы мощность, допускаемая редукторами (или крутящий момент), равна табличному значению мощности, деленному на коэффициент условий работы ft, выбираемый по таблице, приведенной ниже. [c.16]

При других условиях работы мощность, передаваемая редуктором, равна табличному значению мощности, деленному на коэффициент характера нагрузки k и коэффициент режима работы ki, выбираемые по нижеприведенным таблицам. [c.20]

Мощности на быстроходном валу и крутящие моменты на тихоходном валу, приведенные в таблицах, могут передаваться редукторами при спокойной непрерывной работе в течение 8 ч в сутки. При других условиях работы мощность, допускаемая редуктором (или крутящий момент), равна табличному значению мощности, деленному на коэффициент условий работы k, выбираемый по таблице. Коэффициент условий работы для редукторов, имеющих систематические остановки менее чем через 20 мин работы, выбирается, [c.48]

Мощности на быстроходном валу, приведенные в таблице, могут передаваться редукторами при спокойном характере нагрузки и продолжительности ее действия 16 ч в сутки. При других условиях работы мощность, передаваемая редукторами, разна табличному значению мощности, деленному на коэффициент характера нагрузки k], выбираемый по приведенной таблице, и ка коэффициент Й2=1- 1,1, учитывающий концентрацию нагрузки по длине зуба. [c.54]

Мощности на быстроходном валу, указанные в таблице, рассчитаны на работу со спокойной нагрузкой. При других условиях работы мощность, допускаемая редуктором, равна табличному значению, деленному на коэффициент условий работы k, выбираемый по таблице. [c.74]

Активная зона реактора СНАП-10 состоит из твэлов цилиндрической формы, содержащих уран-235 и гидрид циркония (последний используется в качестве замедлителя). Между твэлами помещаются диски из бериллия, которые улучшают отвод тепла из активной зоны. С торцов и периферии активная зона окружена бериллиевым отражателем. К боковому отражателю примыкает термоэлектрический генератор, от которого отвод тепла осуществляется с помощью излучателя. Реактор состоит из двух половин, в каждую из которых загружается топливо с массой ниже критической. Эти половины во время транспортировки отделяются друг от друга специальным устройством, которое удаляется непосредственно перед запуском установки в космос. Реактор включается после вывода его на расчетную орбиту. При этом по команде с Земли включается механизм, сближающий обе половины реактора, в результате чего загрузка топлива становится выше критической и создаются условия для цепной реакции деления. После достижения рабочего уровня мощности реактор переключается на саморегулирование вследствие отрицательного температурного коэффициента. Система рассчитана на непрерывную работу в режиме саморегулирования в течение года и более. [c.228]

Скорее возникает необходимость замедлить реакцию. Чтобы вызвать цепную реакцию в реакторе с графитовым замедлителем, нужно иметь такое количество урановых и графитовых блоков, чтобы получить коэффициент размножения, превышающий единицу. При коэффициенте размножения, превышающем единицу, начинается цепная реакция, которая при отсутствии контроля очень быстро может привести к взрыву. Даже при коэффициенте размножения, равном, например, 1,001, размножение нейтронов в реакторе происходит очень быстро (акты деления следуют друг за другом с интервалом приблизительно в 0,001 сек.). Мощность за 10 сек. возрастает в 10 000 раз. Однако благодаря существованию запаздывающих нейтронов реакцию можно контролировать. [c.128]

Нестабильные радиоактивные продукты деления накапливаются в урановых блоках, увеличивая их загрязненность, вследствие чего значение коэффициента размножения снизится, пока не будет произведена смена загрязненных блоков. Продукты деления обладают радиоактивностью порядка 1 кюри за 24 часа работы при мощности реактора 1 кет. [c.132]

Пример 1. Произведем расчет магнитной вибрации двигателя постоянного тока мощностью 20 квт. (1600 об мин, 2р = 4), имеющего следующие данные индукция в воздушном зазоре Ад = 5700 гс количество пазов в якоре I = = 42 ширина пазового деления = 1,72 см ширина полюсного башмака Ьр = = 12,9 см коэффициент Картера к — 1,23 длина полюса по оси машины Ц = = 14,5 сл длина ярма по оси машины I/ = 22 см средний радиус ярма Я,- = = 20 см радиус якоря i a = 11,5 см толщина ярма й/ = 2 см удельная масса ярма т/ = 3,5-10" кгс-сек см удельная масса полюсов Шр = 4-10 кгс-сеа см. Решение. 1. Частота возбуждающих магнитных сил [c.90]

Применение описанных выше схем антенн с активным рефлектором (см. рис. 12.35 и 12.36) для передачи встречает трудности, обусловленные сложностью создания сосредоточенных сопротивлений, рассчитанных на поглощение большой мощности и пригодных для установки под антеннами. Практически описанные выше схемы антенн могут использоваться с передатчиками мощностью до 10 кВт. При работе с более мощными передатчиками поглощение может осуществляться на сопротивлениях, выполненных из отрезков поглощающих линий. В этом случае питание антенны и рефлектора целесообразно выполнять по схеме, показанной на рис. 12.37 (антенна СГДРАДг). В этой схеме отрезки двухпроводных линий длиной, равной четверти средней волны рабочего диапазона, образуют замкнутый контур (мост). Волновые сопротивления плеч моста ВА и ВБ выбраны таким образом, чтобы обеспечить заданный коэффициент деления мощности = = Фидерные линии антенны и рефлектора подключаются [c.254]

Особенностью согласованного направленного ответвителя (см. 2.7) является то, что он обеспечивает заданный коэффициент деления мощности падающих волн, поступающих в антенну и рефлектор независимо от их согласования с фидерами в щиро-ком диапазоне длин волн. Другой особенностью направленного ответвителя является постоянный фазовый сдвиг между ответвленным и прощедщим напряжениями падающей волны, равный 90°. [c.255]

Расчеты и экспериментальные исследования показывают, что антенны типа СГДРАД могут использоваться в диапазоне (1 2,2) —(1 2,5) с малым уровнем излучения в заднем полупространстве при коэффициенте деления моста по мощности = = 0,55 0,6. [c.255]

При расчетах производственной мощности определяют коэффициент использования среднегодовой мощ1юсти и средние коэффициенты загрузки оборудования во времени. Коэффициенты загрузки находят путем деления трудоемкости, необходимой для изготовления продукции на данном оборудовании, на действительный (рабочий) годовой фонд времени работы оборудования при двухсменном режиме работы. [c.142]

Схема стенда мало отличалась от предыдущей (рис. 3-3). Генератором газов служил дизель-генератор мощностью 100 кВт. Температура газов регулировалась изменением нагрузки дизель-генератора. Расход газов через ЦТА регулировался с помощью обводного газопровода и установленной на нем заслонки. Температуры сред измерялись ртутными лабораторными термометрами со шкалами О—100°С, О—350°С, О—500°С и ценой деления соответственно 0,1 1 2 градуса. Расход воздуха измерялся с помощью пневмометрической трубки и микроманометра на всасывающем трубопроводе дизеля. Расход газов измерялся с помощью стеклянных U-образных манометров и двух дроссельных шайб диаметром 70 мм, установленных на основном и обводном трубопроводе, причем поправо гные коэффициенты у шайб принимались одинаковыми и соотношение расходов, таким образом, определялось только отношением соответствующих перепадов давлений APi и ЛРг- Расход газа через ЦТА определялся по установленному расходу воздуха [c.73]

Особенности работы реакторов при скользящем давлении пара перед турбиной. Применение скользящего давления для турбоагрегатов АЭС оказывает существенное влияние на физические процессы в реакторах. Мощность реактора пропорциональна числу делений ядер в его активной зоне за единицу времени. Деление происходит в результате захвата нейтрона ядром изотопа урана или другого ядерного горючего, поэтому мощность пропорциональна участвующему в реакции потоку нейтронов. При каждом акте деления образуются 2—3 мгновенных нейтрона. При последующем распаде осколков деления выделяется дополнительное количество запаздывающих нейтронов. Отношение числа нейтронов последующего поколения к числу нейтронов предшествующего поколения называют эффективным коэффициентом размножения йэф. Величину р= кэф 1)1кдф называют реактивностью реактора. [c.152]

Часть линии Вилланса между С и D дает зависимость между перегрузочными мощностями и увеличенными расходами пара. Более крутой наклон линии Вилланса D по отношению к кривой ВС объясняется дополнительными потерями в турбине, происходящими от ввода байпасированного пара высокого давления в ступени низкого давления. Проточная часть низкого давления не проектировалась для дополнительного потока пара высокого давления. Поэтому наблюдается, как это и представлено на фиг. 89, заметное падение коэффициента полезного действия и увеличение расхода пара. Удельный расход пара на 1 квт-ч может быть получен из линии Вилланса при различных нагрузках путем деления расхода пара на соответствующую этому расходу мощность. В результате получаем кривую линию удельных расходов пара, как это видно из фиг. 90. [c.165]

Реакторы на быстрых нейтронах имеют сравнительно небольшие размеры и загрузку значительного количества ядерного топлива. Трудности в конструировании реакторов на быстрых нейтронах связаны с тем, что при больших энергиях нейтронов эффективные сечения деления ядер урана-235 и плутония-239 малы, и для получения приемлемого выхода мощности необходимо иметь большие величины потоков быстрых нейтронов, что обусловливает и высокие тепловые потоки в активной зоне реактора. Снятие огромных тепловых потоков возможно газом (парогазовой смесью), даходящимся под высоким давлением. Выполнение же активной зоны в виде слоя шаровой насадки из тугоплавкой двуокиси урана (тория) позволяет, в свою очередь, увеличить поверхность нагрева, коэффициент теплоотдачи и допустимый уровень рабочей температуры тепловыделяющих элементов. Именно так могут быть решены основные проблемы, возникающие при создании высокотемпературных ядерных реакторов-бридеров. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...