Напряжение сцепления арматуры

Приведенные площади часто используют при проектировании брусьев разнородной упругости, например железобетонных колонн, состоящих из стальных стержней (арматуры), расположенных в бетоне. Сцепление между арматурой и бетоном исключает возможность перемещения арматуры относительно окружающего ее бетона. Поэтому продольные деформации бетона и арматуры одинаковы, а отношение нормальных напряжений в арматуре [c.56]

Образующиеся продукты коррозии стали занимают в 2—2,5 раза больший объем, чем слой прокорродировав-шего металла, и поэтому давят на окружающий бетон. В бетоне развиваются растягивающие напряжения, превышающие его прочность, в результате образуются трещины в защитном слое, ориентированные вдоль корродирующих стержней. Образование таких трещин облегчает доступ агрессивных агентов к арматуре и ускоряет, как правило, ее коррозию. В дальнейшем, если не принять меры, развитие коррозии арматуры приведет к откалыванию защитного слоя, при этом нарушится сцепление ее с бетоном и резко упадет несущая способность конструкции. Для изгибаемых элементов потеря несущей способности от нарушения сцепления арматуры с бетоном, по данным [38], составляет 30—35%. [c.9]

Дж. Шоу [90] также показал, что напряжения тока, находящиеся в пределах поляризации, не оказывают вредного действия на сцепление арматуры с бетоном. [c.93]

Рассмотрим расчет железобетонной колонны по допускаемым нагрузкам (рис. 3.18). При сжатии таких колонн, как показывают многочисленные опыты, к моменту разрушения относительные линейные продольные деформации достигают величины е 0,0015. При такой деформации, если считать, что она одинакова и в бетоне и в арматуре в силу их сцепления, в арматуре возникают напряжения не ниже предела текучести. Действительно, имея в виду, что [c.194]

Понятие о предварительном напряжении железобетонных балок. Известно, что бетон хорошо сопротивляется сжатию и плохо растяжению. Разрушающие напряжения при растяжении составляют 1/10 — 1/15 долю разрушающих напряжений при сжатии. Для оказания помощи бетону в той области конструкции, где ему приходится работать на растяжение, укладывают стальную арматуру, воспринимающую на себя значительную часть растягивающих усилий. В ряде случаев бетон вовсе выключается из работы на растяжение вследствие возникновения в нем трещин, и растягивающие усилия полностью воспринимаются арматурой. Однако простое использование стальной арматуры без дополнительных мер все же не позволяет решить всей проблемы. Во-первых, несмотря на сцепление бетона с арматурой в нем, как уже отмечено, могут возникнуть трещины. Это объясняется тем, что предельная растяжимость бетона очень мала, Во-вторых, при тех относительных деформациях, при которых д бетоне воз- [c.308]

Во-вторых, как правило, балка служит не для работы только лишь на собственный вес интенсивностью а для восприятия, кроме того, той или иной так называемой полезной нагрузки интенсивностью д . Поэтому в расчете приходится различать три стадии работы конструкции работа только на нагрузку д , работа на нагрузку д и предварительное напряжение и, наконец, работа на д , предварительное напряжение и д . На нагрузку д , расчет балки ведется как обычной железобетонной балки, в которой арматура имеет сцепление с бетоном. Разумеется, - что при назначении величины силы натяжения нужно рассчитывать на компенсацию и тех растягивающих напряжений, которые [c.313]

Установлено, что при нарушении сцепления между патрубком ЭП и бетоном оболочки концентрация напряжений возрастает. Поэтому в узлах, работающих в условиях высоких уровней механических напряжений, следует повышать сцепление бетона с трубой ЭП приваркой к ней арматуры, расположенной вдоль линейных образующих патрубков, или другими способами. [c.18]

Увеличение предварительного напряжения арматуры вызывает рост зоны активного сцепления. Но он ограничен сопротивлением бетона растяжению или сдвигу, так что глубина проникновения сдвигов остается соизмеримой с высотой элемента. С этих позиций должна оцениваться и граница между понятиями короткий элемент и длинный элемент . [c.69]

На отдельных участках ствола выше отметки 35,6 м ослабление бетона во многих рабочих швах бетонирования— полностью или частично разрушенных — привело к резкому снижению несущей способности этих сечений ствола трубы в результате концентрации напряжений на данных участках сечения. Это было вызвано коррозией бетона, разрушением его внутренней поверхности и, как следствие, уменьшением сечения ствола и понижением прочности бетона. Снижение несущей способности ствола усугубилось значительным понижением прочности сцепления бетона с арматурой во многих ярусах и полной потерей прочности сцепления в рабочих швах бетонирования. [c.20]

В футеровке, которая в процессе работы подвергается воздействию температуры и давления, возникают сжимающие напряжения в кольцевых слоях футеровки, обращенных к циркулирующим газам, и растягивающие напряжения — в кольцевых слоях, близлежащих к корпусу. В результате избыточного давления появляются растягивающие напряжения, которые на внешней стороне футеровки должны компенсироваться силами сцепления футеровки с корпусом аппарата, а также восприниматься металлической арматурой. [c.63]

Электротермообработка предварительно напряженных конструкций должна осуществляться только по ступенчатым режимам во избежание нарушения сцепления бетона с арматурой и возможных значительных потерь предварительного напряжения арматуры. [c.138]

Образующиеся продукты коррозии стали имеют объем в 2—2,5 раза больший, чем объем прокорродировавшего металла. В бетоне возникают внутренние растягивающие напряжения, превышающие его прочность, вследствие чего образуются трещины, через которые облегчается доступ газа к арматуре и ускоряется коррозия. Развитие коррозии арматуры приводит к нарушению ее сцепления с бетоном (монолитности железобетона) и резкому снижению несущей способности конструкции. Это негативное явление поучило название рост бетона ( рост железобетона ). [c.20]

В результате длительных исследований на специально оборудованных стендовых и лабораторных установках при принятых плотностях тока нами не было обнаружено признаков разрушения бетона и уменьшения его сцепления с арматурой. При испытании цементно-песчаных цилиндров в песчаном грунте прочность сцепления в контрольных образцах и в образцах, находившихся под током напряжением 15, 25 и 50 в, была примерно одинаковой. Поверхность бетона во всех случаях была плотной, без признаков размягчения и других дефектов. При испытании на стенде П-образных железобетонных брусьев, армированных стальным каркасом, которые находились под действием тока напряжением 30 в различной плотности, бетон не размягчился и прочность его сцепления с арматурой не снизилась. [c.93]

Существуют два основных способа предварительного напряжения напряжение арматуры до бетонирования (на упоры) и натяжение арматуры на затвердевший бетон. При первом способе сила натяжения первоначально передается на специальные упоры, которые удерживают арматуру в натянутом состоянии. После укладки и твердения бетона натяжные приспособления снимают, сжатие бетона достигается за счет сцепления между стремящимися сжаться арматурными стержнями и окружающим их затвердевшим бетоном. [c.137]

По современным представлениям, на преобладающей длине железобетонного элемента имеет место так называемое установившееся НДС, характеризующееся отсутствием сдвигов" между арматурой и бетоном, а передача напряжений с арматуры на бетон осуществляется на весьма коротком участке вблизи торца элемента. В основе этой точки зрения лежат, по-видимому, работы С. Е. Фрайфельда н Э, Г. Ратца [1, 2] (в последующей литературе это утверждение фигурирует уже как общепринятое). Однако С. Е. Фрайфельд [1] при получении своих результатов в силу исторических обстоятельств пользовался весьма упрощенным законом сцепления, и при этом зона активного сцепления по сравнению с длиной элемента не всегда получалась пренебрежимо короткой. [c.66]

Рассмотрим работу железобетонной балки, лежащей на двух опорах и нагруженной силой Р (рис. 9,а). Под действием нагрузки балка прогибается. В нижней зоне возникают растягивающие усилия, и арматура, связанная с бетоном силами сцепления, растягивается вместе с ним. При удлинении, равном 0,1—0,15 мм на 1 ж, в бетоне появляются мелкие трещины, а напряжение в арматуре в это время составляет всего около 300 KFj M , т. е. примерно 25% от допускаемого. [c.32]

Примером первого способа натяжения могут служить машины для непрерывной намотки напряженной спиральной арматуры на железобетонные напорные трубы (рис. 256). Здесь проволока 7 из бухты 5 несколько раз огибает для создания сцепления тормозной шкив 6 и через направляющую каретку 8 закрепляется на трубе I. Вращением трубы и продольным движением каретки проволока наматывается на трубу по спирали и одновременно сматывается с заторможенного шкива, получая нужное натяжение на участке АБ. Сопротивление вращению шкива создается электромагнитной порошковой муфтой, сидящей на одном валу с тормозным шкивом. Муфта представляет собой полый стальной барабан 3, внутри которого расположен сердечник 4 с катушкой, питаемой постоянным током от селенового выпрямителя. Зазор между сердечником и внутренней полостью барабана заполнен ферромагнитным порошком с маслом. Между неподвижным барабаном и сердечником возникает мощное магнитное поле, создающее сопротивление вращению сердечника, жестко связанного с тормозным шкивом. Величина тормозного момента и, следовательно, усилие натяжения проволки регулируются реостатом 2, изменяющим силу тока в муфте. [c.305]

Металлические базовые детали, заливаемые в бетон, следует по возможности разгружать от действия напряжений. Не рекомендуется их использовать в качестве элементов жесткости. Жесткость должна быть обеспечена внутренней арматурой и целесообразной формой сечений. Прочность сцепления металлических оболочек с бетоном увеличивают путем приварки проволочных или пластинчатых ащсеров к внутренней поверхности облицовотаых листов. [c.197]

Л/ при разных случаям эпюры нормальных напряжений и + в сечениях 2 = 0, (/4 и //2. Такого же эффекта можно добиться, развивая силы, передаваемые на торцы бетонной балки при помощи натяжения арматуры, помещенной в канал, созданный в балке при ее изготовлении. Достигнуть этого можно так. Перед бетонированием балки поместить в опалубку (в форму) трубки из жести и в них с некоторым зазором расположить арматуру, например, высокопрочные тросы. Затем забетонировать балку и дать бетону отвердеть и приобрести необходимую прочность. В теле бетонной балки при этом образуются каналы, внутренняя поверхность которых пред- ставляет собой внутреннюю поверхность уложенных жестяных трубок. Арматура, находящаяся в этих каналах, не имеет сцепления с бетоном. Если один конец каждого арматурного стержня снабдить упорным устройством, а другой— домкратом, упирающимся в торец бетонной балки (рис. 13.32), то при помощи домкрата будет создано напряжение в конструкции — растяжение в арматуре и сжатие в бетоне. [c.310]

Помимо специфичного для крупных высокотемпературных установок устройства температурно-усадочных и компенсационных швов, а также монтажных стыков, обращено виимание на то, чтобы не было никаких обходных путей газа мимо газораспределительной решетки, например через неплотности футеровки под опорным поясом и слой теплоизоляции между футеровкой и кожухом печи. С этой целью к внутренней поверхности кожуха на уровне пояса перед его бетонированием приваривают сетку из арматуры для увеличения сцепления бетона с кожухом. Температурные напряжения в кожухе и, следовательно, бетоне прямо пропорциональны разности температурных деформаций кожуха и бетона. Чтобы уменьшить эти температурные напряжения, эффективным средством, как отмечено в [Л. 199], является повышение температуры кожуха до 200—250° С путем нанесения слоя теплоизоляции на наружную поверхность кожуха в зоне решеток. Как правило, такая мера недостаточна и появляется необходимость предусматривать радиальные компенсационные швы (в бетоне решетки), значительно снижающие напряжения в кожухе печи. Газовая плотность между решеткой и опорным поясом обеспечивается посадкой решетки на конус . [c.236]

Весьма интересны опыты по исследованию зоны передачи усилий с арматуры на бетон, проведенные Н. А. Макаровым с соавторами [3]. Они демонстрируют устойчивую тенденцию роста напряжений в бетоне на расстоянии от торца почти в четверть длины элемента с отношением ///1=10,-т. е. свидетельствуют о весьма длинной зоне активного сцепления. В книге М. М. Холмянского [4] вводятся понятия длинный элемент (зона сцеплеиня мала по сравнению с длиной элемента) и короткий элемент , но вопрос о границе между этими понятиями, по существу, оставлен открытым нельзя заранее сказать, окажется ли данный конкретный элемент длинным или коротким . Все это (см. также [5]) дает оснрвания считать вопрос об исходном НДС предварительно напрягаемых элементов заслуживающим дальнейшего изучения. [c.66]

Предварительно напряженные конструкции можно получить и без механического натяжения арматуры или ее нагрева. Для этого используют так называемый самонапрягающий бетон, в котором арматура напрягается бетоном, изготовленным на расширяющемся цементе. При твердении такого бетона сначала происходит схватывание и сцепление бетона с арматурой, а затем уже расширение. Так как арматура к этому времени прочно сцеплена с бетоном, она сопротивляется расширению и таким образом напрягается сама и обжимает бетон. [c.35]

Устойчивость эмалей можно повысить, если сталь заменить титаном и его сплавами [171]. С экономической fo4KH зрения титан— перспективный материал. Производство титана быстро возрастает, а стоимость его снижается. Следовательно, имеются надежные предпосылки для широкого применения эмалированного титана, по крайней мере, в форме рубашек, вкладышей и другой подсобной арматуры в химическом машиностроении. Благодаря более низкому, чем у сталей, коэффициенту расширения ( — 90-10 1/град) и сравнительно невысокому модулю упругости можно наносить на титан (без риска вызвать чрезмерные напряжения) высоко-кремнеземистые малощелочные эмали, а также эмали, обогащенные другими химически устойчивыми окислами (например, АЬОз, СггОз, Zr02, TIO2, СеОг). Высокое сродство титана к кислороду обеспечивает отличную адгезию эмалей, которые наносят без грунта и специальных активаторов сцепления (например, СоО, NiO). При этом даже при толщине эмалевого покрытия свыше 1 мм сохраняется хорошая прочность сцепления. [c.115]

Упругие постоянные пластика со слоистой и волокнистой структурой при межслойном сдвиге определяются в основном работой полимерной прослойки, а прочность — силами сцепления на контактной поверхности матрица — арматура и действующими на этой поверхности касательными напряжениями. Поэтому при экспериментальном определении прочности межслойного сдвига важно знать действительное численное значение касательных напряжений, приводящих к разрушению образца. Максимальное значение касательных напряжений зависит от способа испытаний на межслойный сдвиг и схемы нагружения, от формы и размеров образцов, а также от всех отклонений от идеализированной структуры материала, вносидшх технологией изготовления армированных пластиков (нерегулярная укладка арматуры, искривление волокон, пустоты). Аналитическая оценка этих факторов практически невозможна, поэтому экспериментально определяемые характеристики межслойного сдвига являются условными и пригодны только для качественной оценки материала. [c.143]

ООО—2 500 колебаний. И. после армировки загружаются в паровые камеры и пропариваются при темп-ре не менее 70 в течение 24 ч. Режим подъема темп-ры в камере 15—20° в час. Через 24 ч. после окончания пропаривания И. получают вполне достаточную механич. прочность. Наибольшее применение цементные подвесные И. получили в конструкциях среднего размера (диаметр тарелки 250 мм и конструктивная высота 146 мм) с механич. прочностью 4,5—6 ш из соображений более надежной эксплоатации и продолжительности срока службы. Проблема формы и размеров фарфоровой части И. и металлич. арматуры с точки зрения продолжительности службы И. является наиболее сложной, особенно в отношении И. с очень повышенными механич. прочностями. Последнее требование вызывает необходимость применения толстостенного, а следовательно более неоднородного по качеству фарфора, а также массивной арматуры. Поскольку коэф. расширения фарфора приблизительно в 2,5 раза меньше, чем стали и ковкого чугуна, то при колебаниях темп-ры вследствие жесткой системы цементной заделки стержня в фарфоре образуются дополнительные напряжения, тем более опасные, чем больше масса металла. По этой причине тяжелые типы с очень высокой механич. прочностью могут иметь пониженный действительный коэф. прочности по сравнению с И. среднего размера. В тех случаях, когда механич. прочность ординарной гирлянды из нормальных элементов недостаточна, можно с успехом применять параллельно сцепленные гирлянды ив двух и более ветвей. Подвесные И. ст. н. бесцементной> заделкой стержня нашли почти исключительное применение в Германии и большое распространение в СССР, исходя из тех соображений, что при этом способе можно получить надежные в эксплоатации И. с очень высокими механич. прочностями и свободные от дополнительных механических напряжений, вызываемых жесткой заделкой стержня в изоляторах с цементной заделкой. [c.565]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...