Догружение

МЕТОД ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ДОГРУЖЕНИЙ [c.290]

Одним из других методов решения нелинейных уравнений теории гибких пластин и оболочек является метод последовательных догружений. Суть его заключается в следующем. [c.290]

При многократном повторении последовательных догружений погрешность нахождения функций w, Ф, вызванная отбрасывание.м нелинейных членов, накапливается. Измельчение величины приращения нагрузки приводит к значительному увеличению трудоемкости решаемой задачи и устранить указанную погрешность не позволяет. Для повышения точности определения гг и Ф метод последовательных догружений комбинируется с методом Ньютона, который на каждом шаге догружения уточняет искомое решение. [c.291]

Рис, 18.82. Зависимость критической нагрузки и скорости догружения от выбора пути перехода от вертикального равновесия стойки к наклонному а) график Л —5 6) график [c.424]

Схемы загружения конструкции. Оболочки загружались нагрузкой от утеплителя, кровли и снега ((/ = 2400 Н/м ) односторонней нагрузкой вдоль средней арки (<7=1800 Н/м ) с последующим догружением всей конструкции до равномерной нагрузки сосредоточенной нагрузкой от подвесного транспорта на средней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета (Р = = 130 кН) и на расстоянии 4,5 м от середины пролета сосредоточенной нагрузкой от подвесного транспорта на крайней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета (Р=108 кН) и на расстоянии 4,5 м от середины пролета. Конструкция доведена до разрушения расчетным сочетанием нагрузок (равномерно распределенная постоянная, давление снега с учетом перераспределения по покрытию, нагрузка от подвесного транспорта на средней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета). При доведении конструкции до разрушения все нагрузки пропорционально увеличивались этапами по 10% расчетной величины. После разрушения конструкции расчетным сочетанием нагрузок она [c.88]

Это состояние примем за начальное. Произведем нагружение по линии ВА. Точка А лежит на кривой упрочнения, так что ей соответствует наступление пластического состояния. Из точки Л произведем бесконечно малое догружение до точки С, вызывающее пластическую деформацию Наконец произведем [c.212]

Перейдем теперь к общему случаю объемного напряженного состояния. Пусть —текущее положение поверхности нагружения (рис. 93), а напряжения в начальном состоянии (точка В) равны а Л Произведем нагружение в упругой области Dg по линии В КА. Точка А (напряженное состояние аЧ) лежит на поверхности соответствует наступлению пластического состояния. Из точки А произведем бесконечно малое догружение d r /, [c.212]

Выполнение неравенства (V.5) возможно лишь при догружении оболочки контактным давлением, поэтому возникает задача об отыскании такого значения параметра нагружения конструкции, превышение которого ведет к потере устойчивости процесса нагружения. Для того чтобы пояснить это положение рассмотрим в качестве примера задачу о потере устойчивости кольца, под действием сжимающего его одностороннего кругового основания. В основном (осесимметричном) состоянии равновесия контактное давление, действующее на кольцо, qk — с W — а) i , причем а<0 ш — а>0 1 з 1в силу осевой симметрии. Подчеркнем, что величина w — а имеет конечное значение, поэтому бесконечно малые отклонения бш(Р) от радиального перемещения w не могут привести к отрыву кольца от основания и, как показано выше, зоны контакта в смежном и основном состояниях совпадают. Если отбросить условие (V.5), получим критическую нагрузку для кольца, спаянного с основанием в зоне контакта, возникшей в докритическом состоянии. Такой подход отвечает задаче о потере устойчивости состояния равновесия. [c.81]

Итак, выпучивание возможно при различных нагрузках в зависимости от характера догружения в момент выпучивания. [c.275]

Естественно предположить, что в момент прогрева, когда температурный перепад в соединении максимален, происходит дополнительное догружение верхних контактных площадок. [c.195]

Таким образом, в результате проведенных расчетов по исследованию НДС замковых соединений лопаток турбомашин установлено, что учет реального температурного поля приводит к перераспределению усилий в сторону догружения верхних (по радиусу) зубьев замка. При этом наиболее напряженным оказывается верхний зуб диска. Значения интенсивности напряжений возрастают здесь в 1,5—2 раза по сравнению с расчетными при нулевой температуре. [c.197]

Из уравнения (3.10) следует, что нагружение, соответствующее движению по поверхности нагружения, не всегда является нейтральным (упругим). При скоростях деформирования, когда пренебрежимо малы временные эффекты, догружение по касательной к поверхности нагружения, т. е. движение по поверхности, является нейтральным. При меньших скоростях деформирования движение по поверхности нагружения может не являться нейтральным. Причём на одной части поверхности состояние может быть упругим, а на другой — неупругим. [c.91]

Увеличение веса после догружения в минеральное масло в %, не более [c.67]

О до 35 мин. Выдержке Дг = О соответствовали испытания, в которых в определенный момент происходило резкое изменение скорости нагружения (на три порядка). Цель — изучение проявления временных эффектов при остановке нагружения и последующем догружении после выдержки при постоянной нагрузке в зависимости от скорости нагружения и уровня напряжений. [c.33]

На рис. 5 приведены типичные результаты Р-М испытаний с ортогональным изломом траектории нагружения. Здесь одна и та же траектория нагружения была реализована на одном образце с вьщержкой Аг = 1175 с при напряжении а = 450 МПа перед началом догружения крутящим моментом, а на другом образце — без выдержки (Дг = 0), т.е. нагружение крутящим моментом начиналось сразу после окончания нагружения осевой силой. Скорости нагружения = 0,02 МПа/с Тог 0 05 МПа/с. [c.35]

Аналогичные результаты получены и в случае догружения осевой растягивающей силой предварительно закрученных образцов. [c.37]

В случае малой концентрации неоднородностей (когда они между собой не взаимодействуют) даже при заполнении неоднородностей нелинейным материалом для определения эффективных характеристик среды можно прямо воспользоваться соотношением (2.5), используя для нахождения величин решение задачи об одной неоднородности в линейном упругом материале со свойствами, совпадающими со свойствами материала между неоднородностями. В случае большой концентрации неоднородностей будем на каждом шаге догружения заменять окружающий данную неоднородность нелинейный материал со свойствами, определяемыми наличием остальных неоднородностей, линейно-упругим материалом с некоторыми заранее неизвестными усредненными характеристиками, зависящими от достигнутого напряженного состояния. Тогда для определения на некотором шаге догружения мгновенных деформационных характеристик можно использовать дифференциальную процедуру [7. [c.108]

Пусть теперь концентрация неоднородностей велика. В этом случае, как уже отмечалось, для определения мгновенных деформационных характеристик на некотором малом шаге догружения можно воспользоваться дифференциальной процедурой [7]. Основой для нее является решение задачи об одной неоднородности, находящейся в безграничной среде со свойствами, определяемыми всеми остальными неоднородностями. В рассматриваемом случае ориентированной системы неоднородностей среда относительно малых изменений напряжений будет вести себя как упругий трансверсально-изотропный материал с осью изотропий, перпендикулярной плоскостям трещин, причем значения его мгновенных модулей будут зависеть от достигнутых значений напряжения. В работе [4] на основе решения [8] приводятся выражения для величин для случая пустой трещины, находящейся в трансверсально-изотропной среде. Наличие в трещине газа приводит к изменению величины Кз, а выражения для Ух и У2 остаются прежними, так что имеем [c.110]

При большой концентрации неоднородностей следует рассмотреть малые изменения внешнего напряжения и на каждом шаге догружения применить дифференциальную процедуру [7]. Из (4.1), (4.2) для определения мгновенных значений и на малом шаге догружения получаем систему дифференциальных уравнений [c.114]

В случае газонаполненных неоднородностей среда эффективно будет нелинейной. Однако, рассматривая малые догружения, относительно которых деформирование среды можно считать линейным, результаты [10] можно применить и для этого случая. Поскольку для газа мгновенный объемный модуль К есть просто давление газа р, то = (Ко/р) (8/R). Тогда, согласно [10], наличие газа в трещинах будет оказывать заметное влияние на эффективные деформационные характеристики среды при выполнении условий > 1 и Ко/р 1 и будет несущественным при 1 и Ко/р > 1. [c.116]

Повышение эффективности действия протекторной установки достигается догружением в , в специальную сь.есь солей, называемую активатором. аэнэчение активатора следующее снижение сопротивления растеканию тока о протектора устранение причин, способствующих образованию плотных слоёв продуктов коррозии на новерхнос-тй протектора снижение собственной коррозии. Бри исгшльзованяи активатора обеспечивается стабильный во времени ток в цепи "про-"чктор - сооружение" и более высокое значение коэффициента полезного действия. [c.42]

Обращаясь к рис. 3.28, видим, что из полученного равенства следует DDi = == AAi. Это значит, что при разгрузке и последующем догружении стержня силой противоположного знака предел упругости стержневой системы понижается. Такое явление наблюдается в экспериментах над стержнями при их одноосном растяжении с выходом за предел пропорциональности с последующим сжатием. Если при растяжении предел текучести был Опрц то при нагружении [c.74]

Критическая сила Шенли — Энгессера. Шенли в 1946 г. обратил внимание на го, что формула Ясинского — Кармана получена в предположении F = onst, тогда как в реальных условиях чаще в процессе потери устойчивости имеет место рост нагрузки. Предположив, что критическое значениг сжимающей силы соответствует началу потери устойчивости, а в процессе потери устойчивости сжимающая сила возрастает на Af, Шенли пришел к выводу, что по всему поперечному сечению должно быть догружение и всюду [c.361]

Пластическое деформирование возможно, если изображающая точка перемещается по поверхности течения (догружение). При этом бесконечно малые приращения компонентов напряжения под-ниняются условию [c.732]

Испытания при 600°С показали, что сплав ЭИ437Б при этой температуре не обнаруживает заметной ползучести за 5—7 минут вплоть до значений напряжений, близких к пределу прочности кратковременных испытаний. Так, образец, быстро нагруженный при 600°С до напряжения 0=98,5 кг/мм , простоял при постоянной нагрузке около 7 мин., показав деформацию ползучести всего 0,2%. В процессе догружения образец еще продеформнровался на 5% и при напряжении в 100 кг/мм мгновенно разрушился. Следовательно, с точностью, лежащей в пределах возможных разбросов, пределом длительной прочности за 5—7 мин. для сплава ЭИ437Б при температуре 600°С можно считать предел прочности, полученный из обычных кратковременных испытаний. [c.254]

Загрузка и догружение треснувшего бетона подчиняется линейному закону с фикгивным модулем упругости [c.83]

Возвращаясь к формуле (V.6) и рассматривая ту подобласть в 0), в которой бш <С 0) (оболочка стремится отойти от основания), сопоставляем ей растяную часть сечения сжимаемого уцругопластического стержня. Догружение стрежня ликвидирует растяжение, т. е. разгрузку на диаграмме а 8. Величина догружения тем больше, чем больше растяжение, возникающее на неустойчивой ветви процесса нагружения стержня. Знак модуля в (V.6) обеспечивает аналогичное догружение оболочки. Оно имеет место и в подоб-.ласти, где бш > О, так же как и в сжатой части сечения стержня в начале процесса потери устойчивости. [c.82]

По сравнению с винтами, имеющими индивидуальные ГШ, у карданных винтов появляются дополнительные собственные частоты и формы колебаний в плоскости взмаха, вызывающие увеличение напряжений в лопастях. Наименее догруженным оказывается трехлопастной випт, занимающий исключительное положение среди всех вирггов на кардане (рис. 2.5,1, г). В конструкции такого винта все гармоники возбуждающих сил, за исключением гармоник, кратных трем, могут вызвать лишь шарнирные формы колебаний лопасти. В винте с любым другим числом лопастей 2-я гармоника вызывает консольные формы колебаний. [c.107]

Лаибольшее догружение получили верхние зубья соединения, которые воспринимают около 62 % общей нагрузки. Картина линий равного уровня интенсивности напряжений а,- 10 (в МПа) для рассматриваемого случая показана на рис. 75. Исключая зоны контактного взаимодействия, наибольшее значение интенсивности напряжений наблюдается на верхнем зубе диска. [c.195]

Интересная задача Бьеркнеса о гидродинамических взаимодействиях дульсирз ющих или осциллирующих шариков, догруженных в бесдредельную массу несжимаемой жидкости, может быть обобщена предположением, что коле бательное движение жидкости, оказывающей давление на рассматриваемый пульсирующий или осциллирующий шарик, вызывается не колебанием или пульсациями других шариков, а совершается по какому-нибудь данному закону. [c.670]

Начальник станщ1и отправления имеет право отказать в приеме вагонов и контейнеров, не догруженных до технических норм или в соответствующих случаях до их полной вместимости (до полного использования габарита) или грузоподъемности, потребовав от грузоотправителя их догрузки. При загрузке вагонов или контейне-. ров сверх их грузоподъемности (либо с нарушением габарита) гру- [c.97]

Ниже предлагается приближенный метод определения эффективных характеристик материала с большим числом трещиновидных неоднородностей, заполненных газом или другим нелинейным материалом. Рассмотрим небольшие приращения приложенных напряжений. Считая, что в процессе догружения совокупность параметров У не меняется, из (2.1) имеем для приращений деформаций [c.107]

Полумикроскопическая модель [4] исходит из того, что пластическая деформация элемента материала является результатом множества сдвигов (скольжений) по площадкам различных ориентаций. При этом считается, что появление площадок, рост и прекращение скольжения на них определяются уровнем и направлением действия касательных напряжений. Нагружение (деформирование) элемента материала рассматривается как последовательность малых догружений. Как обычно, принимается, что приращение деформации элемента Де/ на шаге догружения Да л складывается из приращений упругой и пластической частей [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...