Расчет охлаждения индуктора

При расчете охлаждения индуктора следует проверить, является ли характер движения воды вихревым (турбулентным), обеспечивающим хороший отвод тепла с поверхности трубки. Турбулентное движение соответствует условию, что критерий Рейнольдса превышает 2300 [c.207]

Расчет охлаждения индуктора [c.181]

Тогда в примерах, приведенных в 11-8 и 12-6, необходимо при вычислении / вместо Га подставить Гаг = ,72 Га- В результате снизится напряжение на условном одновитковом индукторе и увеличится число витков го. Расчет охлаждения индуктора остается [c.202]

Далее проводится расчет охлаждения индуктора, как было указано в 11-8 и 12-6. Расчет проводится для горячего режима, которому соответствуют наибольшие потери в проводе индуктора (см. табл. 13-1). [c.211]

Расчет охлаждения индуктора (п. 20—26) производится -так же, как в предыдущем примере. [c.84]

Дальше обычным путем производится расчет охлаждения индуктора. [c.86]

Индукционная тигельная печь является совокупностью ряда систем, каждая из которых требует расчета тепловой системы, в которой наряду с полезным теплом имеются тепловые потери различных видов, требующие отвода без перегрева конструкций электромагнитной системы, предназначенной для эффективной передачи энергии в загрузку и преобразования ее в тепловую механической системы, детали и узлы которой испытывают нагрузки и должны проверяться на прочность гидравлической системы, которая должна обеспечить расчетный расход воды для охлаждения индуктора, а иногда и других элементов конструкции печи при питании, как правило, от источника технической воды с определенными параметрами, входящего в замкнутую схему оборотного водоснабжения. [c.252]

Тепловой и гидравлический расчеты системы охлаждения индуктора печи не отличаются от соответствующих расчетов индуктора для сквозного нагрева (см. 12-4). Расчет магнитопровода, если он имеется, выполняется в порядке, изложенном в 14-3. Расчет компенсирующей конденсаторной батареи производится так же, как в 10-3. [c.257]

Число ветвей охлаждения индуктора находится следующим образом. Наибольший допустимый перепад давления определяется техническими данными системы охлаждения. При питании индуктора водой от городского водопровода перепад давления не должен превышать 2-10 н1м . Поэтому, если из расчета по формуле (11-42) получается перепад давления выше заданного, оказывается необходимо делить индуктор по охлаждению на несколько секций. Тепло, выделяющееся в каждой из п секций, АР = АР/ , а потребное количество и скорость воды W = W/n и = vin [c.183]

Индукционный нагрев протекает, как правило, очень быстро. Например, в случае поверхностной закалки время нагрева обычно не превышает 10 сек. Даже небольшие неточности, неизбежные при проведении инженерных расчетов, могут при практическом осуществлении режимов, полученных расчетным путем, привести к значительному отклонению полученных результатов от заданных технических требований. Окончательная форма индуктирующего провода, режим нагрева и охлаждения обычно выбираются после изготовления и испытания опытного образца индуктора. [c.91]

При поверхностной закалке отверстий также используются два метода одновременный и непрерывно-последовательный. Для одновременной закалки отверстий диаметром 75 мм и более при общей площади закаливаемой поверхности не более 100 см и при использовании серийных установок мощностью 100 кет применяются индукторы без постоянного охлаждения индуктирующего провода. Индуктирующий провод 1 (рис. 8-12) изготовляется из массивной медной шины толщиной 8—10 мм с таким расчетом, чтобы масса металла была достаточной для поглощения тепла, выделяющегося в процессе нагрева. При этом температура индуктирующего провода не достигает величины, опасной для расплавления припоя, соединяющего отдельные части индуктора. [c.133]

Недостатками установок, в которых при охлаждении отливок используется теплоотдача излучением, обладающая невысокой эффективностью, являются прежде всего низкая скорость кристаллизации сплавов и широкая область твердожидкой зоны, которые в конечном счете обусловливают образование крупнокристаллической структуры и рассмотренных ранее дефектов литья при направленной кристаллизации. Эти недостатки можно в существенной степени устранить, интенсифицируя направленный теплоотвод от формы с отливкой посредством их конвективного охлаждения в ванне с расплавленным металлом, имеющим невысокую температуру плавления (например, олово, алюминий). Схема установки для ускоренной направленной кристаллизации представлена на рис. 15.4. Внутри нагревательной печи 5 размещается прокаленная керамическая форма I, закрепляемая на штоке 2 вертикального привода при помощи специальной подвески, изготовленной из молибденового сплава. Керамическую форму заполняют расплавом из плавильного индуктора через заливочную воронку, сливное отверстие которой смещено относительно штока. Для обеспечения температурного градиента между зонами нагрева и охлаждения они разделены тепловыми экранами. Зона охлаждения, расположенная под зоной нагрева, состоит из тигля 4, заполненного жидкометаллическим теплоносителем 5. Расплавление теплоносителя осуществляется нагревателем 6. После заполнения керамической формы расплавом жаропрочного сплава она с помощью штока перемещается с регламентированной скоростью в зону охлаждения и постепенно погружается в жидкий теплоноситель. Расчеты показали, что значение коэффициента теплопередачи К при использовании жидкометаллического охладителя (расплав олова при 300—450 С) более чем в три раза превышает значение этого коэффициента при охлаждении формы излучением в вакууме 225 и 70 Вт/(м К) соответственно. [c.366]

Охлаждение при закалке производится или в индукторе, или в специальном охладительном устройстве. При душевом охлаждении вода подается через отверстия диаметром 1—3 мм, которые сверлят из расчета 2—3 отверстия на 1 см . Площадь подводящих шлангов к охладителю должна быть больше суммарной площади выходных отверстий спрейера. [c.605]

Система охлаждения устанавливается с таким расчетом, чтобы температура отходящей воды была 30—40°. Понижение этой температуры приводит к образованию капель на внешних стенках индуктора, что может вызвать короткое замыкание между витками. Вода, отходящая из индуктора при температуре выше 40°, образует накипь на внутренних стенках трубок индуктора, что затрудняет протекание воды и нарушает охлаждение. Ток к индуктору подводится по гибкому медному кабелю, охлаждаемому водой. Гибкий кабель [c.77]

Наибольшим разнообразием конструкций отличаются обмотки индукторов промышленной частоты. У слабонагруженных индукторов, применяемых, например, для обогрева оборудования, используют многослойные обмотки из сплошных проводников прямоугольного сечения с теплостойкой изоляцией. Охлаждение воздушное, естественное или принудительное. Потери в регулярной части таких обмоток можно рассчитать аналитически [93], используя методику расчета потерь для проводника в стороннем магнитном [c.197]

В отличие от закалочных индукторы для сквозного нагрева имеют длину провода несколько десятков, а на частоте 50 Гц — даже сотен метров. Чтобы обеспечить эффективное охлаждение индуктора, необходимо выполнить гидравлический расчет и выбрать требуемое число ветвей охлаждения. Количество тепла ДЯд отводимое водой, складывается из электрических потерь в самом индукторе п тепла, идущего от заготовки через теплоизоляцик) [c.206]

Дальнейщий расчет не отличается от приведенного в 11-8 или в 12-6. Раечет охлаждения индуктора проводится по средней мощности Раср- [c.217]

Существенные особенности имеются при проектировании обмоток индукторов. На промышленной частоте витковые напряжения значительно меньше, чем в среднечастотном диапазоне, и для согласования индуктора с сетью 380 или 660 В необходимо большое число виктов. Часто витки ие укладываются в один слой, тогда используются двух- и трехслойные конструкции. Для однослойных обмоток применяют трубчатые проводники с основной токонесущей стенкой толщиной dl = 10- 12 мм и смещенным отверстием круглого (рис. 12-12, а) или прямоугольного (рис. 12-12, б) сечения. Ширина провода с лежит в диапазоне 16—70 мм. Прямоугольное сечение отверстия охлаждения предпочтительно, так как позволяет увеличить площадь канала при малой ширине провода и уменьшить расход меди и жесткость провода — при большой. Расчет активного и внутреннего реактивного сопротивлений однослойных обмоток производится так же, как и обмоток для средней частоты, причем в качестве толщины провода берется размер с1,. [c.203]

Перспективно применение в ЭТУ криорези-стивных (КР) и сверхпроводящих (СП) проводников. При этом следует учитывать тот факт, что СП-проводники эффективно работают в мощных установках на постоянном токе. Криорезистивные проводники—это сверхчистые металлы медь, алюминий, бериллий — удельное сопротивление которых при охлаждении жидким азотом (температура 77 К) снижается примерно на порядок по сравнению с удельным сопротивлением при температуре 300 К [18. 20, 26], Схема индукционной ЭТУ с использованием КР-элемеитов индуктора, силового трансформатора и конденсаторной батареи — приведена на рис. 3.20. Усложнение конструкции и увеличение капитальных затрат на систему криоснабжения компенсируются значительным снижением электрических потерь в криоохлаждаемых элементах и ростом производительности ЭТУ. В табл. 3.15, приведены результаты расчета энергетической эффек- [c.153]

Раепределение потерь по длине многослойной обмотки представляет интерес как для нахождения полных потерь в реальных индукторах конечной длины, так и для проектирования системы охлаждения. Для этой цели создана специализированная программа расчета, основанная на комбинированном методе. Сначала численным методом (см. 2.4) рассчитываются все токи сложной индукционной системы, содержащей обмотки, нагреваемые тела и магнитопроводы. При расчете реальные многовитковые обмотки заменяются тонкими соленоидами с активным сопротивлением Г (/ — номер итерации). Затем определяются напряженности и Я/ в сечениях проводов и по формуле (4.53) вычисляются потери в витках обмотки. Полученные активные сопротивления используются на новом шаге итераций до сходимости процесса (1—2 итерации). [c.199]

Высота трубки индуктирующего провода определяется расчетом индуктора из условия его надежного охлаждения. Интенсивность охлаждения индуктирующего провода можно повысить за счет устройства на внутренней поверхности ёго рабочей стороны медного ребра. Наличие ребра ускоряет отвод тепла от токоведущей части трубки и увеличивает поверхность соприкосновения меди и охлаждающей воды. Ребро также—ирадает- — довшшитвльную жесткость индуктирующему проводу. [c.84]

Магнитопровод служит для вытеснения тока в индуктирующем проводе на поверхность трубки, обращенную к поверхности трубной заготовки и для концентрации магнитного потока при нагреве кромок. Размеры магнитопровода определяются расчетом индуктора. Вследствие напряженного режима работы железо магнитопровода сильно нагревается, особенно на его концах. Отведение тепла ормагнитопровода связано с большими трудностями. Попытки осуществить охлаждение магнитопровода за счет разбивки его на пакеты и прокладки радиаторных листов между ними не увенчилась успехом. Охлаждение магнитопровода представилось возможным осуществить обильным поливанием воды на его наружную поверхность. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...