Сила сдвига

Как видно из графика, нанесение покрытий в 2 — 4,5 раза увеличивает силу сдвига. Несущая способность соединений, собранных с охлаждением вала, превышает прочность сборки под прессом, в 2 раза для соединений без покрытия и в 1,2 —1,3 раза для соединений с мягкими покрытиями (ей, Си, 2п). Для соединений с твердыми покрытиями (N1, Сг) несущая способность при сборке с охлаждением ниже, чем при сборке под прессом. Увеличение сцепления при гальванических покрытиях, по-видимому, обусловлено происходящей при повышенных давлениях взаимной диффузией атомов покрытия и основного металла, сопровождающейся образованием промежуточных структур (холодное спаивание). Этим и объясняются высокие, приближающиеся к единице значения коэффициента трения в подобных соединениях (правая ордината диаграммы). Понятие коэффициента трения в его обычной механической трактовке в этих условиях утрачивает смысл величина коэффициента трения здесь отражает не [c.484]

Сила сдвига, воспринимаемая соединением, согласно формулам (90) и (97) 5 = Г= 0,5 Р,ф = 0,1/ 1(/ ф. [c.309]

Сила сдвига по формуле (99) [c.313]

Интегрируя в пределах сечения F, получим работу сил сдвига [c.366]

Для того, чтобы понять этот процесс, необходимо знать различие между твердым и жидким состоянием. Как показано на рис, 22, твердое тело имеет определенную форму и объем, обладает прочностью и пластичностью. Жидкости тоже имеют определенный объем, но, обладая малой сдвиговой прочностью, мог)т приобретать форму сосуда и могут течь. Таким образом, главное различие твердого и жидкого состояний заключается в изменении текучести [16]. Текучесть определяется скоростью деформации тела под воздействием приложенной к нему статической силы сдвига. [c.40]

Теоретические расчеты скалывающего напряжения, необходимого для смещения двух частей идеального кристалла относительно друг друга, в предположении, что между силой сдвига и смещением имеет место синусоидальное соотношение, были приведены в гл. 3. Оказалось, что [c.133]

Сила сдвига Р = Тщ,, , где — площадь сдвига, [c.257]

С увеличением угла атаки до г р равнодействующая сила сначала возрастает от нулевого значения до максимального, а затем монотонно уменьшается. С увеличением числа М[ точка максимума силы сдвигается в сторону меньших углов атаки с одновременным увеличением коэффициента силы при некотором значении числа М1 > 1 величина кр достигает нулевого значения. [c.93]

Эта сила сдвигает рассматриваемое сечение относительно смежного (рис. 10.3.1, в). Как следует из равенств (а) и (в), перерезы- [c.145]

Поперечные силы сдвигают одно сечение относительно другого. Следовательно, они создают в поперечных сечениях касательные напряжения. [c.149]

Величина е, входящая в выражение вынужденных колебаний, называется углом сдвига фаз между вынужденными колебаниями и возмущающей силой, т. е. эта величина показывает, насколько вынужденные колебания отстают по фазе от возмущающей силы. Сдвиг фаз также [c.137]

В точке г = /, где ожидается наибольшая сила сдвига, должно быть выполнено условие прочности по сдвигу для клеевого слоя G y (I) = = [ill. Это условие дает [c.93]

При исчерпании несущей способности сечения между оболочками могут образоваться и другие схемы разрушения. В упругой стадии нагрузка с оболочки на контур в многоволновом покрытии передается в основном через сдвигающие и нормальные силы. В процессе развития вдоль контура трещин и исчерпания несущей способности сечений между оболочками длина участков, на которых действуют силы сдвига, сокращается, а их интенсивность и интенсивность главных сжимающих и растягивающих напряжений возрастает. В этом случае конструкция может разрушиться в угловой зоне от действия главных сжимающих усилий (рис. 3.21). При этом проекция на вертикальную ось главных сжимающих [c.223]

Угловые зоны. Прочность углов проверяется на действие сил сдвига в месте примыкания оболочки к контуру и на действие растягивающих сил. В первом случае предельные силы QUp, QSp, Л пр. Л пр.2 передающиеся с оболочки на контур, уравновешиваются касательными силами в месте примыкания оболочки к диафрагмам другого направления. В первом приближении характер распределения сдвигающих сил может быть принят в соответствии с расчетом конструкции, работающей в упругой стадии, а их максимальная величина — равной ЗРр [39, ч. 2]. Прочность углов обеспечивается также равенством проекций на горизонтальную ось предельных сил в угловой арматуре силам, передающимся с оболочки на контур. [c.234]

Назначение штифтов — фиксировать взаимное положение двух соединенных деталей. В большинстве случаев штифты служат для облегчения установки детали в прежнее положение при последующих разборках и сборках машины и, как правило, нагрузок не несут, но в некоторых конструкциях штифты воспринимают силы сдвига и Служат таким образом для разгрузки болтов или шпилек от изгибающих и срезающих усилий. [c.458]

S сила, действующая между фазами на единице длины трубы Sn — приведенная сила сдвига, определяемая уравнением (18) Ug — скорость газа в двухфазном потоке [c.129]

Для удобства введем приведенную силу сдвига [c.132]

ФУНКЦИЯ Z, ЗАВИСЯЩАЯ ОТ СИЛЫ СДВИГА [c.141]

Рассмотрим более подробно функцию Z, определяемую уравнением (29). Сила сдвига, действуюш,ая на поверхности раздела фаз, связана с касательными напряжениями уравнением [c.141]

Испытание прочности сцепления металлопокрытий проводилось методом сдвига (рис. 98). Для этого металлизированные образцы вначале шлифовали, затем покрытие образцов резалось для образования небольших сегментов. Влияние напряжений при этом сводилось к минимуму. Подготовленные таким образом образцы зажимали в центрах токарно-винторезного станка, на суппорт которого устанавливали динамометр ДК-1. Поворотом шпинделя станка проводилось нажатие пластины динамометра на нарезанные на образце сегменты. По максимальной силе сдвига Ясд сегментов покрытия и плошади его разрушения Р были определены напряжения сдвига сцепления Тсц=Рсд/К. [c.125]

Во втором условии левая часть представляет собой сумму момента касательных усилий чистого кручения и момента от касательных сил сдвига срединной поверхности. [c.151]

Рис. 60. Схематическое изображение двух областей металлического кристалла, деформируемого силами сдвига (два слоя, непосредственно примыкающих к плоскости скольжения) [144]

При п=0 уравнения соответствуют осесимметричной задаче. В этом случае силы сдвига S , Q2n< мо.мент Н . перемещение v , а также величины ае , у , 2и равны нулю. Перемещения м и w , силы Ji и Tjn, моменты М2 , а также Q , Sj , Е2 , si , ае2 , i зависят только от координаты а. Второе и [c.150]

Приведенные соотношения относятся к оболочкам самого общего вида. После решения задачи определения напряжено-деформированного состояния оболочки в каждой ее точке необходимо выяснить, удовлетворяется ли условие (9.9.30). Если левая часть уравнения меньше нуля, то задачу нужно решать снова. При этом сила сдвига и наименьшая сила в повернутой системе равны нулю, а сила вдоль другого главного направления определяется из уравнения (9.9.33). [c.185]

Подставляя найденное значение силы сдвига в уравнение (6.43), получаем [c.156]

Меридиональные силы Т и силы сдвига 5, возникающие в сечениях конического сухого отсека, определяются формулами [c.314]

Величины, определяемые выражениями (8.104), являются силами сдвига на единицу длины, действующими в направлении оси г ). Величины, определяемые выражениями (8.105), представляют собой массу и момент инерции на единицу площади срединной поверхности. С учетом этих предварительных замечаний и выкладок, включающих интегрирование по частям, уравнение (8.103) сведется к следующему [c.240]

Опреде. шгь передаваемый кпхтяшмй момент п силу сдвига при числе пар колец [c.312]

Как видно, крутящий момент и сила сдвига Нозрастают при увеличении числа пар колец до 4, а при дальнейшем увеличении числа пар колец повышаются незначительно. Расчетные значения М р и S следует уменьшить на величину коэффициента запаса. [c.313]

Силы, осуществляющие деформацию, показанную на рис. 3 и 4 [12], являются растягивающими (сжимающими) и силами сдвига соответственно. Напряжения, отвечающие этим видам сил, определяются по формуле 3=Е/А, где А — величина площади. Напряжение и деформация могут быть функцией координат. Напряжение следует понимать как локальный вектор силы, действующий на единицу площади некоторой воображаемой плоскости внутри тела. Поскольку напряжение зависит от ориентации этой плоскости и возмбжны все промежуточные соотношения между чистым растяжени- [c.7]

Свойство вещества неограниченно деформироваться под действием сколь угодно малой силы сдвига называется легкоподвиж-ностью или текучестью. Все газы обладают этим свойством. Однако это не означает отсутствие в них сопротивления сдвигу оно всегда существует в реальных газах и называется вязкостью. Более подробно оно рассмотрено в п. 1,4. [c.9]

Таким образом, для линий с квадратичным эффектом Штарка должен наблюдаться значительный сдвиг, приблизительно равный самому расширению линии для линий, расширенных возмущающим действием ван-дер-ваальсов-ских сил, сдвиг меньше. И ширина и сдвиг линии во всех случаях растут линейно с концентрацией атомов Nq, т. е. с давлением (при постоянной температуре). Как мы указывали в предыдущем параграфе, это подтверждается опытами. Сдвиг, вообще говоря, может происходить в разные стороны, поскольку константы могут отличаться по знаку для различных частиц в большинстве случаев он происходит в красную сторону. [c.499]

Расположение, количество и величина опорных поверхностей и поверхностей приложения зажимных усилий, а также величина последних должны быть выбраны и рассчитаны такими, чтобы в процессе резания обрабатываемые поверхности заготовки не смещались и не деформировались под действием усилий зажима и резания более, чем позволяют допуски на координаты поверхностей. При зажатии нежёстких заготовок в местах возникновения наибольших деформаций устанавливаются подводимые опоры. Сила трения на опорных поверхностях даже при наличии контрольных штифтов должна быть, как правило, более возникающих на них сил сдвига. Коэфициент сцепления принимается на опорных поверхностях гладких — 0,15, с редкими косыми или поперечными канавками — 0,25, с частыми канавками—0,4, с частыми канавками в клетку при высоком удельном давлении — 0,6 при работе без охлаждения эти значения могут быть повышены на 400/q. [c.640]

Предложено теоретическое обоснование уравнения Локкарта — Мартинелли для двухфазного течения. Данный подход отличается от разработанных ранее методов тем, что учтено наличие сил сдвига, действуюш их на поверхности раздела фаз. Получены уравнения, в которых не появляются аномалии (например, для гидравлического диаметра), свойственные прежним методам. Предлагаемые уравнения для расчета градиента давления при ламинарном течении одной или обеих фаз более плодотворны, чем уравнения, полученные ранее в соответствии с теориями массивного потока . [c.143]

Модель со скольжением фаз — модель Локкарта—Марти-нелли — разработана на основе экспериментальных данных по потерям давления на трение при течении стабилизированных адиабатных потоков смесей воздуха с водой, бензином, керосином и различными маслами в прямых горизонтальных трубах [128]. В ее основу положен опытный факт однозначной зависимости комплексов и Фа от параметра X (см. соотношения (4.18)). При этом предполагалось отсутствие взаимодействия на границах раздела фаз и существование следующих сочетаний режимов течения жидкой и газообразной фаз турбулентный — турбулентный, ламинарный—турбулентный, турбулентный—ламинарный и ламинарный—ламинарный. При теоретическом обосновании модели Локкарта—Мартинелли [1071 учтено наличие сил сдвига, действующих на поверхности раздела фаз, и для упрощения инженерных расчетов получена достаточно простая зависимость [c.60]

Сила Q, складывающаяся из элементарных касательных усилий, действуюи их в сечении, называется поперечной или перерезывающей силой. Эта сила сдвигает рассматриваемое сечение относительно [c.194]

Существование нароста обеспечивается, если силы адгезии превышают силы сдвига, стремящиеся срезать налипший слой металла при движении стружки. Образующийся вблизи режущей кромки нарост начинает расти по высоте, одновременно упрочняясь. Теперь контакт и трение обрабатьшаемого металла происходят с наростом, и при увеличении его высоты ухудшаются условия [c.568]

Шине Атз1ег У1Ьгар юге, дающей ПО циклов в секунду (средняя нагрузка равна амплитуде нагрузки плюс 1 тонна). Результаты показывают заметное увеличение прочности с применением прокладок из терилина или РТР Е. Прокладки из РТРЕ дали в результате разрушение по болтовым отверстиям, так как (малый коэффициент трения при этом материале приводил к передаче большей части нагрузки через болты и лишь меньшей ее части через силы сдвига на поверхностях. Однако лучшее распределение нагрузки было достигнуто дробеструйной обработкой поверхностей элементов (замыкающей РТРЕ на элементах) и это привело к наибольшей усталостной прочности, которая была получена для этой серии испытаний. Этот результат показывает, что толстые прокладки нецелесообразны, так как они не передавали бы значительной части нагрузки в результате собственной работы на сдвиг. [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...