Круговые Смещении н ус ил и л мри нагрузках

Рис. 3.87. Коробка скоростей. От ведущего зубчатого колеса 2 (рис. 3.87, я) приводится в движение ведомый конический блок 1, в котором постоянная разность чисел зубьев ступеней составляет 1 или 2, или 3 и т. д. Допустимое под нагрузкой переключение скоростей осуществляется смещением зубчатого колеса 2 вдоль оси вала 3, при этом у каждого конического колеса блока 1 предусмотрены круговые выточки

Комплексные потенциалы, описывающие напряженное (деформационное) состояние, могут иметь в некоторых точках особенности, связанные с наличием дефектов или структуры в материале. Такие особенности — концентрации напряжений (КН) — дают краевые дислокации и клиновые дисклинации. При решении краевых задач теории упругости характер особенностей необходимо знать заранее, и это нетрудно. Воспользуемся решением первой основной задачи теории упругости-тела кругового кольца [154]. Не принимая во внимание условные однозначности смещений и полагая, что внешняя нагрузка отсутствует, будем иметь некоторое решение. Йз него устремляя внешний радиус к бесконечности, а внутренний к нулю, получим комплексные потенциалы, описывающие поля напряжений краевой дислокации [c.127]

У конических колес с круговыми зубьями концентрация нагрузки на ограниченном участке рабочей поверхности взаимодействующих зубьев возникает вследствие осевых смещений зубчатых колес от их теоретически правильного положения. Эти смещения, вызванные неточностями монтажа, износом подшипников в процессе работы передачи и упругими деформациями ее деталей под нагрузкой приводят к неправильному положению и форме пятна контакта на рабочих поверхностях зубьев. Взаимный перекос зубчатых колес также отражается на раз- [c.141]

Поскольку неточности взаимного положения шестерни и колеса для круговых зубьев дают эффект, отличный от такового для зубьев с линейным контактом, в методике расчета круговых зубьев название коэффициент концентрации нагрузки заменено на коэффициент распределения давления /(р. Значение коэффициента Кр можно установить по графику (рис. 123) [121, 42], где по оси абсцисс откладываются расчетные линейные смещения вдоль образующей делительного конуса или перпендикулярно ей и плоскости, проходящей через оси зубчатых колес. Линейные смещения вдоль осей шестерни и колеса приводятся к расчетным путем умножения на косинус половины угла при вершине делительного конуса соответствующего зубчатого колеса. Если данные о величинах смещений зубчатых колес отсутствуют, то коэффициент Кр может быть приближенно определен по табл. 10. [c.143]

Если же числа аа и Ьа будут очень малыми, то вдоль линий равной фазы значения смещений не будут существенно зависеть от угла 0 и формулы (8.67) и (8.68) перейдут в обычные формулы распространения круговых волн Релея. Таким образом, устанавливаемая формулами (8.67) и (8.68) зависимость смещений г и w от угла 0 объясняется конечными размерами области, находящейся под нагрузкой. [c.126]

К частоте контактного резонанса можно прийти другим путем. Соотношение между нормальной контактной нагрузкой и относительным смещением двух тел дается уравнением (4.23) для круговой области контакта и уравнением (4.26с) для эллиптического контакта. Оба они могут быть объединены формулой [c.397]

Круговые направляющие. Положение планшайбы при симметричной нагрузке определяется толщиной к масляной пленки в центре направляющих и углом а перекоса (рис. 16). Перекос планшайбы при дроссельной системе питания карманов происходит почти без смещения ее центра. В этом случае i a=(h— [c.28]

Рассмотрим задачи устойчивости круговой цилиндрической оболочки при неоднородных исходных состояниях, вызванных действием-неоднородных нагрузок локальные нагрузт и, йа руз- -ки, распределенные по части поверхности или по линиям, краевые радиальные и моментные нагрузки. Исходное состояние оболочек при неоднородном нагружении всегда неоднородно. Его компоненты (усилия, смещения), зависят от координат средин-, ной поверхности. Неоднородность исходного состояния в этом случае вызывается не только влиянием граничных условий, но самой неоднородностью нагрузки. v > j [c.190]

Имеется еще одно важное обстоятельство, которым пластины существенно отличаются от балок. В пластинах при действии краевых нагрузок, лежащих в срединной плоскости, можно получить мембранные силы, аналогичные тем, которые, имеют место в плоских задачах теории упругости, так -же как и в случае осевых нагрузок, приложенных к балкам. Но в балках мембранные силы могут вызвать поперечные перемещения только в том случае, когда опирание балки таково, что оно препятствует осевым смещениям, как в случае, обсужденном "в 2.6. G другой стороны, мембранные силы в общем случае вызывают поцереч-ное перемещение пластин независимо от того, имеются ли такие связи или они о сутствуют. Это объясняется тем, что перемещения в плоскости пластины в общем случае не могут происходить беспрепятственно, как при осевом перемещении свободно опертой балки,— различные части пластины стремятся перемещаться на различные расстояния, поэтому такие перемещения влияют друг на друга. Например, рассмотрим круговую пластину при действии поперечной нагрузки диаметральные элементы пластины (рис. 4.2, а) искривляются и х концы стремятся сблизиться (рис. 4.2, б). Даже в том случае,, если радиальному перемещению не препятствуют граничные опоры, оно огра- [c.211]

Для оболочек короткой и средней длины необходима уже принцпиально иная схема упрощения, которая основывается на пренебрежениях касательными смещениями в формулах для изменений кривизны и кручения, а также перерезывающим усилием во втором из уравнений равновесия. В итоге расчет круговой цилиндрической оболочки на произвольную нагрузку может быть сведен к решению дифференциального уравнения вида [c.161]

Стальной стержень кругового оперечного сечения ( =2,1-10 кГ/см ) длиной 6 м должен выдерживать растягивающую нагрузку Р=800 кГ. Если допускаемое напряжение Од = 1200 кГ/см , а допускаемое смещение конца стержня 5—0,25 см, то чему равен минимальный диаметр стержня [c.52]

Задача о сжатии круглой пластины рассмотрена Л. А. Толоконниковым (1959) с учетом деформации и смещений основного состояния. Показано, что зависимость критического давления от относительной длины не является монотонной и однозначной. При этом существует предельное отношение толщины к радиусу, при достижении которого пластина перестает терять устойчивость. Тем же методом найдены критические нагрузки для кольцевой пластины, круговой цилиндрической оболочки и цилиндрической панели при действии поперечного давления (Г. Б. Киреева, 1961, 1966). [c.78]

Для передач с круговым зубом коэффициент концентрации нагрузки от смещения пятна контакта принимают при консольном расположении одного зубчатого колеса 1,1—1,25, а обоих колес — 1,25—1,4. От местного контакта зубьев возникает концентрация, зависящая от соотношения радиусов кривизны зубьев, относительной ширины венца г 3т = Ымпт и степени точности. Это может быть учтено дополнительным множителем, равным приблизительно 1,4. Теоретически коэффициент концентрации получается значительно больше, но частично компенсируется дуговой формой зубьев и другими допущениями в расчетах. [c.304]

Рассмотрим радиальный подшипник с нулевым зазором, на который действует радиальная нагрузка Я. Допустим, что тела качения (шарики или ролики) и дорол ка качения кольца обладают точной круговой симметрией и деформируются лишь в местах контакта. БyдeiM предполагать, что деформация имеет место в упругой области. Допустим, что под действием внешней нагрузки Я центр внутреннего кольца переместится в радиальном направлении на величину бг (рис. 26). При этом тела качения, расположенные ниже оси /—/, будут загружены, а тела качения, расположенные выше этой оси, будут, наоборот, разгружены. Сближения тел качения с внутренним и наружным кольцами обозначим соответственно через Ьв и бм-Величины бв и би зависят от угловой координаты центра шарика, отсчитываемой от направления внешней нагрузки, от смещения бг, а также от соотношения кривизн соприкасающихся деталей в местах контакта. Если обозначить через бо сближение с кольцами наиболее нагруженного шарика, расположенного в нагруженной зоне на линии действия нагрузки Я, то, очевидно, бо = б,- [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...