Рекуператор расчет

Определим коэффициент теплоотдачи, Воздух проходит внутри трубок рекуператора. Расчет проведем при диаметре труб ( э = 68 м. [c.287]

Расход топлива в топливных печах или мощность в электрических определяется на основе рассмотренного выше теплового баланса печи. Рекуператоры для подогрева воздуха рассчитывают, как теплообменные аппараты, по уравнениям теории теплообмена. Газовые горелки (форсунки) подбирают по производительности и давлению газа (мазута). Расчет нагревателей электропечей сопротивления проводят по заданной мощности печи, геометрическим размерам и напряжению питающей сети с учетом конечной температуры нагрева материала. [c.177]

При проектировании котельных установок, промышленных печей, рекуператоров, регенераторов и котлов-утилизаторов приходится выполнять много расчетов, в частности делать подробные расчеты горения при различных избытках воздуха, вычислять калориметрические температуры сгорания при разных подогревах воздуха и топлива и т. п. Эти расчеты значительно упрощаются при пользовании диаграммами t — J сгорания для типичных топлив. Схема такой диаграммы показана на рис. 18-2. [c.249]

В общем случае период нагревания и охлаждения может быть различной продолжительности. В отличие от рекуператоров регенераторы работают в условиях нестационарного теплового процесса, т. е. происходит изменение во времени как температуры стенки в период нагревания и охлаждения, так и температуры теплоносителей. В этом одна из трудностей создания теории тепловых расчетов регенераторов. В настоящее время для практических расчетов используют различные приближенные методы. [c.456]

В основу теплового расчета положены те же уравнения, что и при расчете рекуператоров. Уравнение теплового баланса практически не отличается от уравнения для рекуператоров, а уравнение теплопередачи имеет вид [c.456]

Полученное выражение аналогично уравнению коэффициента теплопередачи для рекуператора. Поэтому в рассмотренном случае формулы для расчета средних за период температур и теплопередачи в рекуператорах справедливы и для регенеративных теплообменников. [c.457]

Следует отметить, что в настоящее время сложившаяся практика ценообразования на топливо и различные виды энергии в различных районах страны не всегда правильно позволяет промышленным предприятиям решать вопросы рационализации их топливно-энергетического хозяйства на основе рационального и полного использования ВЭР. Примером тому могут служить нефтеперерабатывающие заводы, для которых сложившееся соотношение цен на производимые темные нефтепродукты (мазут) и получаемую от ТЭЦ тепловую энергию таково, что для заводов часто выгодней использовать физическое тепло уходящих газов промышленных печей не на нагрев дутьевого воздуха путем установки соответствующих рекуператоров, а на производство пара путем установки котлов-утилизаторов для покрытия тепловой нагрузки предприятия. В этом случае при оценке энергоносителей на основе действующей системы цен получается более выгодным использование ВЭР на выработку пара, хотя общепризнанным является тот факт, что возврат БЭР в агрегат-источник является наиболее эффективным путем экономии топливно-энергетических ресурсов. Приведенный пример является только одним из примеров, иллюстрирующих то положение, что при использовании цен в расчетах эффективности утилизации ВЭР решения, полученные на уровне промышленных предприятий, не всегда могут совпадать с экономичными решениями с точки зрения всего народного хозяйства. [c.278]

Следует отметить, что при использовании номограммы для оценки эффективности утилизации тепла на действующих предприятиях объем уходящих газов, проходящих через котел-утилизатор, обычно задается. При этом отпадает необходимость в приведенном выше расчете рекуператора, а основной показатель утилизации — возмож- [c.283]

Целесообразное количество ступеней проверяется технико-экономическим сравнением затрат на дутье со стоимостью утилизированного в рекуператорах тепла в зависимости от числа ступеней п. Высота слоя в каждой секции выбирается из расчета самотечных перетоков между горячей и холодной камерами (см гл. 6). [c.196]

Начальные и и конечные (tJ и Tj) температуры теплоносителей, найденные по формулам (1.144) или из теплового баланса рекуператора, могут быть использованы для расчета коэффициентов теплоотдачи, среднего температурного напора, локальных 11 средней температур поверхностей нагрева только применительно к регенераторам и конвективным рекуператорам. При расчете радиационных рекуператоров необходимо для указанных целей отыскивать расчетные температуры. [c.57]

Аналогично определяются все температуры в сечениях III, IV и т. д. Далее строится график tl и t2=f(l) (рис. 1.39). Искомая длина трубок рекуператора L соответствует точке пересечения этих кривых. На этой же длине L температура греющей среды должна достигать значения, рассчитанного по общему уравнению теплового баланса рекуператора (1.151), что является контролем правильности расчета. [c.60]

Этот случай лучистого теплообмена имеет большое практическое значение для расчетов радиационных нагревателей, рекуператоров и топочных устройств. [c.130]

Данный случай лучистого теплообмена имеет большое практическое значение для расчета топок печных и котельных агрегатов, в которых раскаленные излучающие (поглощающие) газы представляют собой чистую или запыленную смесь СО , Н2О, N2 и др. Такие комбинации излучающей среды и окружающей стенки, как, например, факел — экранированная стенка, закрученный поток пламени— стенка циклонных и вихревых топок, дымовые газы — насадка регенераторов или стенка рекуператоров, пламя — стенка радиационных труб печей косвенного нагрева и др., могут быть (с точки зрения лучистого теплообмена) отнесены к рассматриваемому случаю, если при этом исходить из предположения об изотермичности излучающей среды и изотермичности стенки. [c.297]

Расчет теплообмена и гидравлического сопротивления первой секции холодильника-конденсатора — собственно самого холодильника рекуперативного типа — ничем не отличается от соответствующего расчета обычных теплообменников-рекуператоров с однофазными теплоносителями, по которым имеется обширная литература (см. например, [2, 21, 22, 28, 41, 44, 46]). Поэтому рассматривать их в настоящей работе нет необходимости. [c.86]

Тепловой расчет стальных рекуператоров. [c.82]

При расчете теплообмена в радиационных рекуператорах вместо температур отходящих газов Т и [c.83]

Расчет теплообмена в конвективных рекуператорах можно производить при среднеарифметических температурах теплоносителей, а в радиационных — лучше при температуре отходящих газов на входе и выходе с последующим осреднением коэффициентов теплопередачи. [c.83]

В рекуператорах со сложным теплообменом расчеты к к hT вызывают трудности. В этих случаях площадь F определяется через удельный тепловой поток. Например, теплообмен в рекуператорах со вставками в трубах описывается системой уравнений [c.85]

Методика расчета рекуператора с двойной циркуляцией нагреваемой среды приведена в [64]. [c.85]

Аэродинамический расчет рекуператора. Суммарное аэродинамическое сопротивление, Па, при движении теплоносителя в системе рекуператора [5] [c.85]

Омывание газом пучка труб. Этот случай является особенно важным для решения практических задач, например для расчета рекуператоров из гладких труб. Трубы (по сечению канала) располагаются обычно в коридорно.м или шах.матном порядке (фиг. 15). [c.76]

Коэффициент теплопередачи входит в основное уравнение для расчета рекуператора [c.174]

Обычно расчет рекуператоров сводится к определению общей поверхности нагрева. [c.175]

Пример. Произвести расчет игольчатого рекуператора. [c.182]

Общая схема расчета керамических рекуператоров подобна той, которая дана выше для трубчатых металлических рекуператоров. Однако расчет керамических рекуператоров имеет следующую основную особенность при составлении теплового баланса необходимо учитывать утечку воздуха в дымовые каналы. [c.187]

При известном расходе топлива последующий расчет нагревательной печи включает выбор или расчет горелок (форсунок) (гл. VI), рекуператора (гл. VII) и дымовой трубы (гл. II). [c.235]

Последующий расчет печи включает выбор или расчет горелок (гл. VI), расчет дымового тракта и дымовой трубы (гл. И) и в случае, использования тепла уходящих дымовых газов расчет рекуператора (гл. VII). [c.324]

Во втором случае восходящий поток газов направляется с таким расчетом, чтобы сильнее прогревать под и передние части муфеля, которые быстрее остывают п,ри загрузке изделий. При этом способе продукты горения сначала направляются под низ. (под) муфеля, затем поднимаются вверх по передним каналам, окружающим муфель, и омывают верх муфеля, после чего опускаются вниз в рекуператор илй непосредственно в дымоход. Нередко заставляют продукты горения делать два-три оборота вокруг муфеля. [c.132]

Определение и подсчет отдельных статей приходящего и расходуемого тепла называют составлением теплового баланса печи. Статьи теплового баланса определяют путем специальных расчетов и испытаний. Ниже приведен тепловой баланс нагревательной печи с рекуператором, работающей на мазуте [c.53]

При оборудовании печной установки рекуператором (регенератором) производится соответствующий расчет данного устройства (гл. IX). Если же тепло дымовых газов используется и дальше в котлах-утилизаторах (фиг. 137) и водоподогревателях, то необходимо учесть в тепловом балансе указанные устройства. [c.233]

Для газотрубных рекуператоров в знаменатели формул (1.153) и (1.154) следует вводить множитель ri2 из табл. 1 5. Поверхности нагрева трубчатых рекуператоров без оребрения или вставок рассчитывают по формуле (1.153), коэффициент теплопередачи в которой может быть определен в соответствии с п. 3.5.4 кн. 3 настоящей серии, а также [34], если рекуператор конвективный. Для трубчатых радиационных рекуператоров существует специфика в расчете О]. Если трубы имеют оребрение или другие устройства для ин-тенсифакции теплообмена, то удобнее использовать формулу (1.154). [c.58]

Расчет необходимой поверхности нагрева рекуператора, в трубах которого расположены вставки, удобнее производить по формуле (1.154). Неизвестаая температура теплопередающей стенки Ус, К, в этой формуле определяется решением системы уравнений [c.58]

В силу особой специфичности ниже приводится методика расчета рекуператора с двойной циркуляцией нагреваемой среды в трубах (с трубками Фильда), конструктивная схема которого показана на рис. 1.38 Такой рекуператор может быть конвектив ным с двух- или многократным перекрест ным током греющей среды (как на рис [c.58]

Таким образом, расчет рекуператора сводится к определению длины трубок L. Независимо от схемы движения теплоносителей ее можно условно считать параллельноточной, что позволяет применительно к сечению I (см. рис, 1.38) составить систему уравнений [c.59]

Применяемые методы расчета локальной теплопередачи излучением (например, расчетное определение теплопередачи к поверхности нагрева в каком-либо поперечном сечении рабочей камеры печи, экранированной топки, радиационного рекуператора и др.), базирующиеся на средней температуре потока газов, могут в отдельных случаях дать значительные расхождения с действительностью. Это в первую очередь относится к зонам рабочих и топочных камер со струйными потоками газов (факела), для которых характерна при факельном режиме струй высокая неравномерность скоростного и температурного полей, а также поля тепловыделения. К таким зонам обычно относятся участки, прилегающие к топливоподающей стороне рабочих камер печей и топок. Как показывают сопоставления расчетных и опытных данных [Л. 62], для указанных зон печи они могут отличаться в 1,5—2,5 раза (расчет дает заниженный результат). Однако как в печах, так и в других огнетехнических установках имеются зоны, характеризуемые наличием одномерного высокотурбулентного газового потока со сравнительно малой неравномерностью температурного поля, которая объясняется относительно высокой равномерностью скоростного поля, относительно небольшой разницей между температурой газов и температурой поверхности нагрева и отсутствием тепловыделения в газовом потоке. К таким зонам относятся, например, участки прямоточной рабочей камеры печи, более или менее удаленные от топливоподающей ее стороны (например, у методических нагревательных, отражательных и других печей), участки дымоотводящей стороны рабочей камеры печи (например, в поперечных сечениях отводящей стороны рабочей камеры мартеновских, стекловаренных и других печей), участки в верхней части котельных топок и т. д. [c.363]

Методика теплового расчета чугуниьа, керамиче-скга рекуператоров и термоблоков изложена в [54]. Цель расчета стальных рекуператоров — определение площади поверхности нагрева и максимальной ее температуры, необходимой для выбора марки стали. Известными являются вид топлива и его расход на холодном дутье Я ол (и"/с), состав отходящих газов, температуры газов на выходе из печи Г", К, и воздуха перед рекуператором, К, и [c.82]

Методика расчета теплообмена в воздушной щели радиационных кольцевых рекуператоров с учетом оребрения внутренней обечайки и переиз-лучения между обечайками приведена в [54]. В струйных рекуператорах (см. рис. 2.26) коэффициент теплоотдачи от поверхности к натекающим на нее струям определяется при параметрах воздуха перед отверстиями (Я, V, ) [c.84]

Значение а зависит от Т , определяемой в результате расчета рекуператора. Поэтому а" находят методом последовательного приближения. В некоторых случаях существенное значение имеет излучение из предрекуператорного газохода. Приблизительный учет этого фактора может быть произведен по методике, приведенной в [54]. [c.84]

Альтернативные виды топлива 11 Антропогенная эмиссия парниковых газов 571, 575 Антропогенное воздействие 569, 571 Аппарат воздушного охлаждения 204 Атмосферный воздух 168 Афинная физическая модель 73 Аэродинамический расчет рекуператоров 85 [c.610]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...