Теория техническая цилиндрических оболочек

Уравнения технической теории ортотропной цилиндрической оболочки [c.180]

Уравнения технической теории ортотропной цилиндрической оболочки в перемещениях [c.185]

Несколько слов об интегрировании уравнения технической теории ортотропной цилиндрической оболочки [c.188]

Техническая теория. Большое прикладное значение имеет так называемая техническая теория анизотропных цилиндрических оболочек, которая, наряду с основной гипотезой недеформируемых нормалей, базируется на следующих дополнительных предположениях [c.50]

Таким образом, техническая теория анизотропных цилиндрических оболочек в перемещениях построена. [c.52]

Особый интерес представляет вопрос о том, в какой мере представление (5.26) является общим, т. е. представляет общее решение системы (5.23). Этот вопрос возник и в 4 настоящей главы при рассмотрении технической теории анизотропных цилиндрических оболочек. [c.76]

В основу дальнейших рассуждений положим техническую теорию ортотропных цилиндрических оболочек. [c.289]

Учитывая это, из (10.1), (10.4)—(10.7) ползучим известное разрешающее уравнение и расчетные формулы технической теории изотропной цилиндрической оболочки [c.291]

К числу таких теорий относятся теория краевого эффекта, полу-моментная теория цилиндрических оболочек, безмоментная теория, теория пологих оболочек, техническая теория и др. [c.164]

Будем исходить из уравнений технической теории многослойных круговых цилиндрических оболочек средней длины /, представленных в форме уравнений смешанного метода [6] относительно функции прогиба w x, у) и функции напряжений f x, у) (рассматриваем оболочку, нагруженную лишь нормально приложенной поверхностной нагрузкой Z x, у)) [c.201]

Для анализа местной потери устойчивости могут быть использованы технические теории пологих ортотропных или многослойных цилиндрических оболочек [18,62]. В первом случае критические параметры нагрузок можно найти из характеристического уравнения, например (5.2) гл. 2, а для приближенного анализа воспользоваться аналитическими выражениями (5.3), (5.11), [c.226]

Техническая теория цилиндрических оболочек [c.126]

Такой упрощенный (технический) вариант теории цилиндрических оболочек, удовлетворяющий обоим вышеуказанным требованиям, строится на базе следующих допущений (см. гл. 8, 1) [c.126]

Исходные соотношения (6.2) —(6.3) можно привести к разрешающим уравнениям аналогично, как и в 2—4 гл. 8. Эти уравнения, а также все необходимые расчетные формулы технической теории цилиндрических оболочек следуют из общих уравнений технической теории оболочек произвольного очертания при [c.127]

Полагая поэтому в соотношениях 2—4 гл. 8, кривизны равными (6.4), получаем расчетные уравнения технической теории цилиндрических оболочек в виде [c.127]

УРАВНЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ ОРТОТРОПНЫХ СЛОИСТЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК [c.87]

ЧТО совпадает с уравнением технической теории цилиндрической оболочки [36]. Причиной того, что приведенные выше соотношения сводятся к уравнению технической теории оболочек, является допущение о малости членов вида у(г, г+i)/ по сравнению с единицей, принятое при выводе равенств (3.2) и (3.7). При учете этих членов в уравнении (3. 12) добавляется тг, а во втором уравнении (3. 14) —величина v/R. Отсюда следует, что гипотезы, принимаемые при выводе уравнений технической теории цилиндрических оболочек, сводятся к предположению о малости функций по сравнению с их производной по y, умноженной на отношение R/h. Полученный вывод находится в соответствии с асимптотическим истолкованием технической теории оболочек [40], так как степень изменяемости функций по у непосредственно связана со степенью изменяемости по а [28]. [c.95]

Техническая теория анизотропных слоистых цилиндрических оболочек может быть использована для решения многочисленных задач круговых цилиндрических оболочек как пологих, так и существенно подъемистых вплоть до замкнутых. При этом надо учесть, что в случае пологой оболочки ее длина может быть существенно большой когда оболочка подъемиста, ее длина должна быть ограничена [1, 2, 4]. [c.193]

Для реальной цилиндрической оболочки замкнутого профиля пределом применения технической теории служит отношение -д- <С Ю [c.193]

Уравнения технической теории цилиндрической оболочки можно представить в перемещениях, как это сделано в п. 53 для общего случая анизотропии. [c.185]

Форма решения уравнений (645) технической теории применяется при расчете замкнутых цилиндрических оболочек, так как в этом случае условие периодичности по координате Р выполняется автоматически. Десять произвольных констант интегрирования уравнений (648) определяются из граничных условий на криволинейных краях а = О, а = ох (рис. 76). [c.191]

Таким образом, задача анизотропной цилиндрической оболочки на уровне технической теории приводится к разрешающей системе двух линейных дифференциальных уравнений (3.23) относительно функции напряжений <р (а, р) и функции перемещения (а, р), через которые, с помощью формул (3.13), (3.7), (3.14), (3.15), [c.54]

В качестве примера рассмотрим условия приближенного моделирования круговой цилиндрической оболочки, подкрепленной в окружном направлении часто расположенными несиловрлми шпангоутами либо гофром (рис. 6.6). Напряженно-деформированное состояние такой конструкции может быть приближенно описано системой уравнений технической теории ортотропных цилиндрических оболочек, называемой также полубезмоментной теорией В. 3. Власова [22, 19]. [c.119]

В связи с изложенным настоящее исследование может быть условно разделено на две основные части. Первая часть, включающая первую и вторую главы, содержит построение метода проектирования оптимальных с точки зрения веса безмоментных оболочек из стеклопластика, так как именно равномерное распределение напряжений по толщине оболочки позволяет наиболее полно использовать свойства материала. Во второй части, включающей третью и четвертую главы, приведен вывод уравнений технической теории ортотропных цилиндрических оболочек, свободной от гипотезы прямой нормали и да ны некоторые (Приложения этих уравнений. Решения, полученные На ооновании да НН0Й теории, позволяют оценить погрешность, вносимую указанной гипотезой при различных случаях нагружения (СЛОистой цилиндрической оболочки. [c.4]

Сложность обобщенной теории Лангхаара — Борези ограничивает ее применение лишь простейшими задачами расчета, например цилиндрической оболочки (см. раздел VI). Для большинства технических приложений используют более простые теории, обсуждаемые в разделах 1П,Б и III,В. [c.222]

Ковнеристов Г. Б. Осесимметричная контактная задача для цилиндрической оболочки. — Республиканский межведомственный научно-технический сборник Сопротивление материалов и теория сооружений , 1975, вып. 27, с. 119— 124. , [c.249]

Вергейчик Л. В., Биикевич Е. В. О распределении напряжений цилиндрических оболочек со стрингерами, воспринимающими сосредоточенные силы. -Гидромеханика и теория упругости. Республиканский межведомственный научио-технический сборник, 1969, № W, с. 81—84. [c.385]

Такой упрощенный (технический) вариант теории цилиндрических оболочек, удовлетворяющий обоим указанным требованиям, строится на базе следующих допущений (см. параграф I гл. VII) в выражении для компоненты деформации поперечного сдвига можно пренебречь тангенциальным смещением и . соотношения упругости можно брать в наиболее простом виде, удовлетворяя при этом шестому (недифференциальному) условию равновесия лишь приближенно во втором уравнении равновесия (VIII.I) допустимо пренебречь членом, содержащим перерезывающее усилие из уравнений совместности деформаций (VIII.2) достаточно принять во внимание лишь одно (третье). [c.175]

Исходные соотношения (VIII.75)—(VIII.76) могут быть сведены к разрешающим уравнениям совершенно аналогично тому как это делалось в параграфах 2 и Згл. VII. С другой стороны, эти уравнения, а также все необходимые расчетные формулы технической теории цилиндрических оболочек следуют из общих уравнений технической теории оболочек произвольного очертания при [c.176]

Полагая поэтому в соотношениях параграфов 2 и 3 гл. VII кривизны равными (VIII.77), получаем расчетные уравнения технической теории цилиндрических оболочек в виде разрешающих уравнений [c.176]

Разработка всех этих вопросов имеет длительную историю. Так, например И. Я. Штаерман (1924) указал на целесообразность раздельного определения основного (безмоментного) напряженного состояния и краевых эффектов в оболочках вращения при осесимметричной нагрузке еще более сорока лет тому назад. В начале тридцатых годов произошло бурное развитие методов расчета цилиндрических оболочек, в основном благодаря успешным исследованиям В. 3. Власова (1933, 1936), приведшим к варианту расчета (получившему в наше время название полубезмомент-ной теории — по терминологии В. В. Новожилова, 1951), описывающему обобщенные краевые эффекты около асимптотического края. Позже в работах А. Л. Гольденвейзера (1947, 1953) были даны обобщения упрощенного расчета краевых эффектов в статике оболочек нулевой гауссовой кривизны произвольного очертания и отрицательной гауссовой кривизны около асимптотического края. Результаты этих исследований показали, что для недлинных оболочек полученные соотношения представляют собой частные случаи так называемой технической моментной теории оболочек (по терминологии В. 3. Власова, 1944), предназначенной для расчета напряженных состояний с большим показателем изменяемости. В тензорной записи разрешающее уравнение этой теории имеет в смешанной форме следующее представление [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...