Ч частота колебаний конических оболочек

I. Наименьшая частота колебаний конической оболочки [c.228]

Формулы (14.18) — (14.20) используем при анализе частот колебаний конических оболочек. [c.346]

Ч частота колебаний конических оболочек 346— 351 [c.372]

Свободные колебания конических оболочек. Применение уравнений краевого эффекта. Неосесимметричные формы колебаний оболочек нулевой кривизны, соответствующие минимальной частоте, имеют в окружном направлении большой показатель изменяемости. Поэтому для определения этих форм колебаний можно использовать приближенные уравнения (46). [c.457]

Определим частоты и соответствующие им формы колебаний для первых двух тонов колебаний конической оболочки с Го= = 1390 мм, глг = 6950 мм, у=45°, Л = 1 мм и у = 0,3. Рассмотрим колебания оболочки при граничных условиях Г1 и Ге в заданном диапазоне волн п и параметра где величина определяется соотношением [c.347]

Приведем результаты решения задачи определения минимальных частот и соответствующих форм колебаний конических оболочек. [c.347]

Рис. 37. графическое нахождение частот собственных крутильных колебаний конической оболочки [c.132]

Значения р можно найти графическим способом (рис. 37). Частота собственных крутильных колебаний конической оболочки определяется по формуле [c.132]

В табл. 8.4.2 в зависимости от параметра окружного волнообразования п приведены результаты расчета трех низших собственных частот свободных колебаний слоистой композитной конической оболочки. Графическая иллюстрация этих результатов, полученных при значениях параметров (8.4.15) — (8.4.17), приведена на рис. 8.4.3. Из табл. 8.4.2 видно, что неучет поперечных сдвиговых деформаций приводит к завышению расчетных значений собственных частот, притом тем большему, чем больше номер п рассматриваемой окружной гармоники. Так, если относительная погрешность, вносимая неучетом поперечных сдвигов в определение собственной частоты практически отсутствует, то при определении собственной частоты эта погрешность составляет уже 4,63 %. При определении собственных частот of и относительная погрешность от неучета сдвигов составляет соответственно 0,04 и 8,70 %. Из рис. 8.4.3 видно [c.254]

Если нет технологических ограничений, то зубчатые колеса предпочтительнее изготовлять как единое целое с полотном, ступицей и валом, так как составное колесо нуждается в элементах центровки и соединения составляющих его частей. Все это утяжеляет и усложняет конструкцию колес. При небольших размерах зубчатого колеса оно имеет плоское полотно постоянной толщины. В колесах большого размера полотно обычно представляет собой коническую оболочку переменной толщины с утонением к ободу. Это требуется для увеличения осевой жесткости колеса (в особенности косозубого) и увеличения частоты собственных колебаний для предотвращения опасных низкочастотных резонансов при колебаниях колес. Иногда такие колеса делают с полотном коробчатого сечения, т. е. из двух конических оболочек (см. рис. 11.16, а). Сопряжение обода с полотном делают с плавным переходом радиусом, соизмеримым с шириной обода колеса. Широкий обод колеса обычно выполняется с утолщениями по торцам, служащими для уменьшения поводки зубчатого венца при химико-термической обработке и уменьшения деформации зуба при нагружении (см. рис. 11.16, б). [c.511]

В области двоякопериодических задач растяжения и изгиба решеток можно проследить два основных направления исследований — разработка методов определения напряженного состояния в решетке, главным образом в ее опасных зонах, и определение жесткостных свойств решетки. По-видимому, эти же тенденции будут иметь место при изучении теории неплоских двоякопериодических решеток. Здесь необходимы исследования жесткостных параметров и в первую очередь цилиндрических, сферических и конических решеток. Эти данные могут быть использованы при расчетах элементов конструкции на жесткость, прочность, устойчивость, при определении собственных частот колебаний перфорированных конструкций в форме оболочек. [c.7]

Проводя интегрирование, приходим к следующей форме для определения частот собственных колебаний конической трехслойной оболочки [c.151]

На рис. 14.22 приведены значения параметра частоты найденные при Я =0,4 для некоторых случаев граничных условий, неодинаковых на разных торцах конической оболочки. Рассмотрены комбинации шарнирного опирания Ге с защемлением Г1 и комбинации Г —Ге, Ге—Г (левое условие относится к меньшему основанию конуса). Результаты, полученные для этих комбинаций граничных условий при Я 0,7, позволяют сделать вывод, что, начиная с Я = 0,8, граничные условия на меньшем основании конуса не влияют на величину низших частот свободных колебаний конуса за исключением случая, когда большее основание свободно. [c.351]

В этом параграфе дано решение задачи о собственных колебаниях слоистой армированной круговой конической усеченной жестко защемленной оболочки. Выполнен сравнительный анализ результатов расчета, полученных с использованием классических и неклассических дифференциальных уравнений динамики слоистых оболочек, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций на собственные частоты и формы колебаний. [c.244]

Излагается разработанная авторами теория пологих оболочек конечного прогиба, являющаяся обобщением классической теории пологих оболочек. Уравнения этой теории использованы для определения критических нагрузок и частот собственных колебаний цилиндрических, сферических, конических и торообразных оболочек при различных внешних воздействиях. [c.2]

Осесимметричные формы потери устойчивости и собственные частоты колебаний конических оболочек, ослабленных серией произвольных вырезов, исследованы И. Н, Преображенским и Г. А. Насибовым [89]. [c.304]

Рабочий зазор и подвижная обмотка охлаждаются водой. Подвижная обмотка 3 выполнена без каркаса для уменьшения ширины рабочего зазора. Витки обмотки имеют прямоугольное сечение. Они склеены и присоединены к несущей части подвижной системы специальными разъемными болтами. Несущая часть подпижной системы 4 изготовлена из магниевого сплава и представляет собой коническую оболочку с ребрами, Верхняя часть является столом стенда. Изделие крепится к столу стенда через специальные резьбовые втулки б из немагнитной стали. Подвижная система представляет собой весьма жесткую конструкцию, обеспечивающую проведение испытаний в широком диапазоне частот. Упругие элементы (подвеска) состоят из двух текстолитовых мембран 7 с пазами, расположенными по окружностям различного радиуса. Для компенсации прогиба от силы тяжести при испытаниях изделий различной массы применены пневмокамеры S. При повышении давления в пневмокамерах общая жесткость подвески увеличивается. Пневмокамеры также увеличивают демпфирование колебаний нижней мембраны, что имеет значение при испытаниях на низких частотах. [c.433]

Оболочек колебания 412 колебания растяжения 420 кинетическая энергия колебаний 447 коническая оболочка 416 плоская пластинка 421, 422 полусферическая оболочка 444, 445, 447 потенциальная и кинетическая энергии 402, 403, потенциальная энергия изгиба цилиндрической оболочки 419, 427, 430, собственные частоты колебаний без растяжения 417, 418 статические задачи 433, 445, сферическая оболочка 418, 428, 435, 438 тангенциальные колебания 405, 406 уравнение частот 434 условие нерастянутости 414 Фенкнера н -блюдения 404 цилиндрическая оболочка 401, 404, 414, 416, 419, 423, эффект вращения 404 [c.501]

Конические ободочки, которые имеют одинаковые параметры Л и 7, имеют и одинаковое значение безразмерного параметра минимальной частоты , если колебания оболочек происходят с большим числом волн в окружном направлении. Это число волн определяем по формуле [c.348]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...