Насосные установки, коэффициент

Насосные установки, коэффициент полезного действия 380 Насосы 379. 634 [c.667]

Определить полный напор насоса и мощность двигателя к нему проектируемой насосной установки по следующим данным подача насоса Q — 60 м /мин, геометрическая высота всасывания Яд = 2,2 м, геометрическая высота нагнетания = 45 м, потери напора во всасывающ(3м трубопроводе = 1,1 м, потери напора в нагнетательном трубопроводе Л<п,, = 6,2 м, напор в конце нагнетательного трубопровода Лав = 1 м, коэффициент полезного действия насоса т] = 0,9. = 0,935. [c.106]

Требуется произвести расчет центробежной насосной установки для подачи воды в водонапорный бак при следующих данных необходимый расход воды Q = 72 л/сек, уровень воды в баке возвышается над уровнем воды в приемном колодце на высоту = = 34 м. Всасывающий трубопровод длиной 12 м имеет три поворота и один приемный клапан с сеткой напорный трубопровод длиной 135 м имеет три поворота и две задвижки. Вакуумметрическая высота всасывания = 6,5 м. Коэффициент гидравлического сопротивления X принять равным 0,025. Полный коэффициент полезного действия насоса т) = 0,62. [c.108]

Определить полный напор и мощность двигателя к насосу, если проектируемая насосная установка для поддержания пластового давления должна подавать Q = 180 м /ч воды при следующих данных геометрическая высота всасывания = Зм, геометрическая высота нагнетания Я = 20 м. Потери напора во всасывающем трубопроводе Аиз принять равными 1,3 м, потери напора в нагнетательном трубопроводе /((Он = 62 м. Коэффициент полезного действия насоса if) = 0,68. [c.110]

Построить характеристику насосной установки, включающей в себя электродвигатель М с частотой вращения п = = 900 об/мин, насос 1 с рабочим объемом V = 30 см и объемным к. п. д. тю = 0,8 при давлении р = 5 МПа, переливной клапан 2, имеющий следующие характеристики диаметр золотника йз = 6 мм сила предварительного поджатия пружины fnp.o = 70 Н жесткость пружины с = 35 Н/мм коэффициент расхода через клапан [j. = 0,6. [c.131]

Пример 4.3. После очистки всасывающей линии (/ = 10 м, с = = 200 мм) насосной установки (к.п.д. = 0,65) коэффициент местного сопротивления фильтра f. уменьшился с 40 до 10, а эквивалентная шероховатость труб с 1 до 0,Т мм. Подача насоса Q = 0,07 м /с. [c.78]

Для оценки насосного агрегата в целом служит КПД агрегата (насосной установки) ri , вычисляемый как отношение полезной мощности насоса к мощности агрегата (в случае электрического привода насоса мощность агрегата — электрическая мощность на выводах двигателя). Коэффициент полезного действия агрегата отражает все потери энергии в насосе, двигателе и передаче, поэтому Ла Л [c.243]

Фаг. 70. К определению суммарных потерь напора в насосных установках. Обозначения соответствуют значениям коэффициентов сопротивления в табл. И [c.332]

Стоимость 1 кет ч энергии 2 коп. Насосная станция работает 20 ч в сутки, 350 дней в году. Коэффициент полезного действия насосной установки т]н.у=0,75. [c.194]

Задача 4-36. Определить экономически наивыгоднейший диаметр й трубопровода длиной /=610 м, пропускающего расход Я— =46,0 л/сек от насосной станции в напорный резервуар, при условиях стоимость 1 т труб 35 руб. трубы чугунные, нормальные ежегодная доля погашения капитальных затрат р=0,10 стоимость 1 кет ч энергии 3 коп. Насос работает 20 ч в день, 350 дней в год, коэффициент полезного действия насосной установки Т1н.у=0,80. Ответ. й=350 мм. [c.195]

Коэффициент полезного действия насосной установки =,0,85. [c.197]

Коэффициент полезного действия насосной установки берется по данным завода-изготовителя или но Q—Н характеристике. [c.107]

Мощность насосной установки. Насосная установка производит работу по подъему заданного объема или расхода воды на геометрическую высоту 2 (рис. 111.9) и по преодолению сопротивления движению воды, характеризуемого высотой потерянного напора Следовательно, работа насосной установки равносильна подаче воды на общую высоту Я = 2 -Ь /г ,. Если выразить весь подаваемый расход в килограммах, высоту полного напора—Б метрах и обозначить общий коэффициент 12 [c.179]

Мощность насосной установки. Насосная установка производит работу по подъему заданного объема или расхода воды на геометрическую высоту 2 (см. рис. IX. 10) и по преодолению сопротивления движению воды, характеризуемого высотой потерянного напора Л ,. Следовательно, работа насосной установки равносильна подаче воды на общую высоту Н = г+ку,. Если выразить весь подаваемый расход в килограммах, высоту полного напора в метрах и обозначить общий коэффициент полезного действия насоса и двигателя через т], то необходимая мощность установки определится по уравнению [c.174]

Зависимость потребного напора от расхода в трубопроводе называется характеристикой насосной установки или сети. При турбулентном режиме течения в трубах коэффициент К не зависит от числа Рейнольдса Ке и расхода О и, следовательно, характеристика установки представляет собой квадратичную параболу (рис. 9.16). [c.155]

Защита от излучения. Грубые оценки полной дозы облучения носовой части летательного аппарата во время полета на активном участке могут быть сделаны в результате интегрирования уравнений (15.26) и (15.27), описывающих изменение мощности доз прямого излучения, с учетом величин коэффициентов поглощения выбранного рабочего тела и переменной во времени толщины слоя рабочего тела. Анализ структуры снаряда с ядерной реакторной установкой в 5000 Мет показывает, что полная интегральная доза облучения зоны, расположенной в передней части снаряда на расстоянии 100 футов от реактора, составляет около 10 фэр или рад, если в расчетах учитываются обычные величины поглощения радиации конструкцией реактора, материалом насосной установки и остатком рабочего тела. [c.543]

Общий анализ расчетных режимов полета и параметров летательного аппарата включает в себя объединенное исследование согласующихся между собой условий, при которых все составные части летательного аппарата взаимодействуют друг с другом надлежащим образом. В этот анализ входит определение характерных признаков всей системы, например распределение полного веса между конструкцией снаряда, гидравлической системой, двигателем, системой нагнетания исследование влияния на снаряд атмосферных условий изучение геометрических аспектов, размеров, формы, числа ступеней и взаимного расположения составных частей снаряда учет физических свойств значений плотностей, допустимых напряжений материалов конструкции, величин удельных теплоемкостей и давления паров жидкостей. Проектирование и исполнение снаряда как единого целого определяется взаимодействием между этими факторами, а также физическими законами, определяющими траектории полета, законами аэродинамики, термодинамики, характеристиками разрушения материалов, уровнем радиации и т. д. и подчиняется ограничивающим условиям максимального давления насосной установки, минимальной толщины стенок конструкции, определенного коэффициента топливного состава и т. д. [c.584]

Большой перепад давлений перед элеватором заставляет искать другую схему для массового присоединения отопительных систем, которая бы давала возможность обеспечить высокий коэффициент смешения при значительно более низких перепадах давления на тепловых пунктах. Такой схемой является схема с насосным смешением, которая применяется в тепловых сетях СССР с первых дней их зарождения. Она нашла применение во всех тех случаях, когда располагаемый перепад давлений на тепловом пункте не обеспечивает при установке элеватора необходимого коэффициента смешения. Это главным образом весьма разветвленные системы крупных, протяженных зданий с большой потерей напора, 60 [c.60]

Коэффициент Шх.х для гидротрансформаторов с центробежным и осевым турбинным колесами значительно выше (см. рис. 14) и методы снижения его в настоящее время не разработаны. Существенным для гидротрансформаторов с является установка механизма свободного хода между насосным и турбинным колесами (см. рис. 14,//). [c.31]

К. п. д. установок с наземным гидравлическим приводом значительно ниже, чем у других действующих насосных установок. В состав этих установок входит длинная механическая связь гидропривода с погружным насосом в виде колонны штанг со всеми присущими ей недостатками. И несмотря на это, з становки применяются за рубежом для эксплуатации нефтяных скважин в некоторых случаях. Их преимущество перед обычными станками-качалками заключается в возможности получения очень большой длины хода. Так, в применяющихся в настоящее время установках длина хода достигает 10 м. Это преимущество используется при эксплуатации глубоких скважин, когда отбор жидкости не может быть увеличен за счет увеличения диаметра глубинного насоса вследствие недостаточной прочности штанг. При большой длине хода отбор жидкости может быть увеличен без увеличения нагрузки на штанги. К тому же с увеличением длины- хода увеличивается и коэффициент наполнения насоса в результате уменьшения отношения вредного объема насоса к объему, описываемому поршнем. [c.24]

Наличие насосных установок и принцип струйной очистки накладывают ограничения по концентрации СПАВ в растворе и пределу температуры раствора. Коэффициент инженерно-технической значимости технического решения, использованного в установке 029.4947, составляет 0,55, характеризуя это решение как малоперспективное, имеющее категорию перспективности 3,3. [c.53]

Двигатели внутреннего сгорания с самовоспламенением топлива получили широкое распространение на электрических и насосных станциях нефтяной промышленности благодаря ряду суп ественных преимуществ по сравнению с паросиловыми установками. Важнейшими из этих преимуществ являются сравнительно малые первоначальные капитальные затраты при строительстве станций, высокий коэффициент полезного действия, малый расход воды и постоянная готовность к действию. Эти преимущества делают двигатели с самовоспламенением топлива незаменимыми при освоении новых нефтяных районов, удаленных от баз энергоснабжения, а также районов с недостаточными водяными ресурсами. [c.5]

Следует подчеркнуть то обстолтельство, что при проектировании теплонасосной установки очень важно предвидеть значение действительного коэффициента преобразования. В этом смысле предварительный расчет энергетических потерь имеет при проектировании тепло-насосной установки большее значение, чем при проектировании холодильной машины, так как в последнем случае получение холода должно быть осуществлено путем совершения обратного цикла в первом же случае всегда возможен выбор иной системы теплоснабжения, не требующей реализации обратного кругового процесса (непосредственный электрообогрев либо теплоснабжение от котельных или от ТЭЦ). Значительная ошибка в подсчете расхода энергии на начальной стадии проектирования может привести к неверным выводам относительно рациональности теплонасосной системы теплоснабжения по сравнению с другими системами. [c.184]

Турбина — одноцилиндровая, активная с одним двухвенечным диском скорости. Пар поступает в паровую турбину при абсолютном давлении = 9 кгскм ( = 9 бар) и температуре = 240° С. Конечное абсолютное давление пара на выходе из турбиныРг = 3 кгс1см (г =г 3 бар). Расход пара D = 7000 кг ч удельный расход пара d = = 32 кг кет-ч). Коэффициент полезного действия насосной установки т д у = 4,8%. [c.264]

Системы автоматического регулирования расхода и давления с применением указанных выше приборов и механизмов широко распространены в нефтяной промышленности. По предложению института НИПИнефтехимиавтомат эти системы были приняты и для автоматического регулирования режима работы индивидуальных и групповых гидропоршневых насосных установок, работающих в Бакинском нефтяном районе. Основное отличие в условиях работы системы регулирования гидропоршневой насосной установки от условий работы такой же системы, применяемой, например, на нефтеперерабатывающем заводе, состоит в том, что Б данном случае через сужающее устройство расходомера проходит сравнительно небольшой расход сырой нефти, имеющей довольно большую вязкость. Это значит, что поток жидкости, проходящей через сужающее устройство расходомера, имеет небольшое значение числа Рейнольдса. Между тем, как отмечалось уже нами выше, при малых значениях числа Рейнольдса коэффициент расхода жидкости через сужающее устройство не является величиной постоянной, как это наблюдается при больших значениях его. Следовательно, в данном случае расходомер такого типа не может служить достаточно точным измерителем абсолютной величины расхода жидкости. Однако этот недостаток не мешает его использованию в качестве датчика для регулятора расхода, так как задание на стабилизацию режима работы погружного агрегата устанавливается с помощью ручного задатчика по числу ходов агрегата, определяемому каждый раз при изменении режима работы его. Кроме того, имеется возможность путем улучшения конструкции сужающего устройства значительно повысить стабильность и точность измерений расходомерами этого типа. Точные измерения расхода рабочей жидкости необходимы для контроля за работой гидропоршневой насосной установки. [c.174]

Пуск и автоматическое регулирование режима работы индивидуальной гидропоршневой насосной установки производится следующим образом. При пуске прежде всего проверяется отсутствие давления воздуха в камере А и, следовательно, в головке исполнительного механизма. Это указывает на то, что линия для стравливания рабочей жидкости открыта и силовой насос можно пускать без нагрузки. После пуска силового насоса открывается доступ сжатого воздуха в камеру А и головку исполнительного механизма. Давление в этих полостях постепенно увеличивается вследствие ручного перемещения указателя 6 задатчика 4 до определенного положения, которое контролируется также по перемещению стрелки 5 расходомера. Положение стрелки на дисковой диаграмме соответствует определенному расходу рабочей жидкости или определенному числу ходов погружного агрегата. По указанным вышесоображениям (непостоянство значения коэффициента расхода) расходомер должен подвергаться предварительной тарировке. [c.176]

Коэффициент полезного действия насоса зависит от типа, конструкции и размеров насоса и изменяется обычно в пределах т) = 0,5 -Ь 0,9. К о э ф ф н-циентполезного действия насосной установки определяют с учетом потерь в трубопроводах [c.291]

На рис. 1.6.34, б приведены статические характеристики двух моделей (СА-70 и СА-88) насосных установок. Давление р2 в напорном трубопроводе падает в зависимости от потребляемого расхода (2- Коэффициент мультипликации (расчетный) соответственно равен 4,43 и 3,05. Эффективная мощность с уменьшением давления также падает. Существует модифика-1ЩЯ насосных установок с электрическим управлением циклом насосной установки. [c.218]

Коэффициент потерь на холостом ходу не имеет прямой связи с остальными параметрами, потери у гидротрансформаторов с центростремительной турбиной связаны с вихреобразным движением жидкости при отсутствии расхода в круге циркуляции и возникают из-за появления кольцевого вихря на входе в насосное колесо и выходе из турбинного колеса. Уменьшают эти потери уменьшением угла наклона входных кромок насосного колеса к оси вращения (в меридиональном сечении) увеличением расстояния между насосным и турбинным колесами и реактором увеличением числа лопастей реактора уменьшением ширины проточной чй[сти (в меридиональном сечении) установкой реактора на механизме свободного хода (МСХ). [c.30]

Отказ от второй колонны насосных труб позволяет значительно сократить расход металла и денен ных средств на оборудование установки, а также осуществить спуск погружных агрегатов в скважины с обсадными 5, 4" колоннами и даже меньшими. Но оборудование скважин по такой схеме не всегда возможно. Основным препятствием для применения этой схемы является большой газовый фактор скважины, так как свободный газ имеет только один выход — через насос и, следовательно, сильно снижает коэффициент наполнения последнего. Влияние газа на коэффициент подачи погружного насоса можно значительно умень- [c.18]

Первым недостатком является необходимость спуска в скважину двух колонн насосных труб, вследствие чего увеличивается металлоемкость и стоимость установки, трудоемкость, продолжительность и стоимость подземного ремонта скважин, а также ограничиваются габариты и конструкции погружных агрегатов. Лучшим решением в целях устранения этого недостатка является применение схемы с одной колонной насосных труб и иакером. Функции второго канала в этом случае выполняет обсадная колонна. Но такое решение возможно не во всех скважинах. Непременным условием является исправность и герметичность обсадной колонны, а также невысокий газовый фактор скважины или возможность значительного погружения агрегата под динамический уровень. Последнее требование вызвано тем, что при этой схеме через погружной насос должен проходить весь газ, ноступаюш,ий из скважины. Большое содержание свободного газа в откачиваемой жидкости приведет к значительному уменьшению коэффициента наполнения погружного насоса. [c.56]

Оригинально решение насосной части агрегата. Насос двойного действия имеет два всасывающих 12, 13 и два нагнетательных 9, 10 клапана, причем все они размещены в поршпе насоса. Всасывание жидкости из скважины в нижнюю и верхнюю полости цилиндра насоса производится через нижний пустотелый шток поршня насоса, выкид добытой жидкости — через пустотелый средний силовой шток, имеющий окна д в средней части. Нижний шток проходит через один сальник 15, верхний — через два сальника 7, 8, между которыми находится камера для выхода отработавшей и добытой жидкостей. Такая схема позволяет в насосе двойного действия установить клапаны больших размеров и сравнительно простой конструкции, создать осевые каналы для прохода жидкости достаточно большого сечения и организовать поток ее с минимальным количеством поворотов. Однако схема насоса имеет и существенные недостатки 1) большой вредный объем в обеих полостях насоса, являющийся причиной значительного снижения коэффициента наполнения при откачке нефти, содержащей газ 2) отсутствие гидрозащиты и смазки уплотняющих поверхностей поршня и цилиндра рабочей жидкостью, что затрудняет применение агрегата в пескопроявляющих и сильно обводненных скважинах 3) необходимость установки нижнего пустотелого штока с сальником и удлинения среднего штока с установкой дополнительного сальника и созданием специальной длинной камеры, что ведет к значительному увеличению длины агрегата и не дает возможности проектировать агрегаты с большой длиной хода поршней. Поэтому для обеспечения достаточно высокой подачи агрегаты должны быть быстроходными. [c.278]

При проектировании насосной станции особое внимание должно быть уделено следующим основным требованиям надежность обеспечения графика водоподачи удобство и безопасность обслуживания минимальная протяженность всасывающих и напорных трубопроводов простота узлов коммуникаций. трубопроводов возможность увеличения подачн насосной станции как путем замены агрегатов на более мощные, так и установки дополнительных агрегатов обеспечение максимального к. п. д. и коэффициента использования установленного оборудования при минимальной удельной норме расхода электроэнергии на подачу воды. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...