Турбина Банки

Активная турбина Банки при малых мощностях просто изготовляется, но, имея ряд недостатков, применяется редко. [c.254]

Турбины разного размера, но геометрически подобные между собой в своих проточных частях, относятся к одному типу все их типоразмеры образуют одну серию. Размер турбины внутри серии определяется её характерным диаметром D, за каковой принимается у Френсисов и турбин Банки наибольший диаметр входных кромок рабочих лопастей, у пропеллеров и капланов — наибольший диаметр камеры, в которой вращается колесо, [c.255]

Из числа активных водяных турбин в настоящее время применяются только турбина Банки (в мелких установках, см. главу Водяные колеса) и т. н. колесо Пельтона (тангенциальная водяная тур- [c.77]

Формализация пусковых режимов позволяет получить(на основе результатов соответствующих расчетов и экспериментов по определению температурных полей в основных деталях ГТД при некоторых принятых законах изменения температуры газа перед турбиной) банки данных повреждений этих деталей при соответствующих режимах. [c.525]

Дополнительный бачок крепится к турбине или отливается вместе с ней и соединяется трубками с тором. Иногда устанавливается также порог, что обеспечивает комбинированное саморегулирование гидромуфты такого вида. [c.283]

Как только насосное колесо начнет вращаться, возникнет крутящий момент между насосным и турбинным колесами. Турбинное колесо также вращается, и жидкость, находящаяся в бачке, под действием центробежных сил отбрасывается на периферию бачка, откуда через отверстия попадает в тор и заполняет проточную часть. [c.284]

Чем меньше скольжение 5, тем больше давление на периферии бачка и большее количество рабочей жидкости перетекает в проточную часть, а меньше остается в бачке, т. е. тем полнее будет заполнена проточная часть. При увеличении скольжения с ростом тормозного момента жидкость заполняет бачок, опоражнивая проточную часть. Это объясняется уменьшением центробежных сил в бачке и наличием перепада давлений между бачком и тором. Следовательно, поступление жидкости в проточную часть уменьшается, а увеличивается поступление рабочей жидкости в бачок из зазора между кожухом и турбиной вследствие уменьшения центробежных сил в зазоре. Циркуляция жидкости между кожухом и турбиной увеличивается с возрастанием скольжения, что благоприятно влияет на улучшение охлаждения гидромуфты. Характеристика такой гидромуфты имеет такой же вид, как и гидромуфты с порогом. [c.284]

На начальном периоде организации банков данных (см. табл. 6.1) статистические показатели надежности обобщались на уровне энергоблока и его основных компонент котел, турбина, генератор - на [c.375]

Л р-т — уклон шеек ротора турбины при его горизонтальном положении. Уклон задней шейки ротора генератора ба = 26 Ци- [c.198]

Характеристики универсальные 12 — 259 Водяные турбины активные Банки 12 — 254 [c.37]

Отбор проб воды и конденсата пара для анализа их на содержание кислорода, гидразина, аммиака, окислов железа и меди производится в специально оборудованных точках отбора с холодильниками и подводами из нержавеющей стали на питательной магистрали (у питательного насоса), перед входом питательной воды в экономайзер, на котловой воде, в перегретом паре и конденсате турбин. Бак-дозатор" оборудуется такой же точкой для отбора проб рабочего раствора гидразина. Затем устанавливается схема дозирования гидразина в случае использования гидразингидрата она имеет такой вид из переносного бачка емкостью 10 л гидразин поступает в два бака-дозатора емкостью не менее 100 л каждый, а оттуда -г в плунжерный насос-дозатор. Примерная схема дозирования гидразин — гидрата показана на рис. 1У-6. [c.243]

Благодаря низкой скорости пара в пленочном сепараторе жидкая фаза выпадает на стенки в виде пленки и отводится в измерительный бачок. Жалюзийный сепаратор отделяет оставшуюся часть влаги. Подобное устройство было применено Б ЦКТИ для измерения влажности пара за последней ступенью турбины. Этим методом измеряется расходная влажность, так как сепарационное устройство является интегратором расходов жидкой фазы и насыщенного пара. Сравнение измеренной влажности, рассчитанной по балансу конденсатора, позволяет оценить точность измерения 2,5 %. Следует, однако, подчеркнуть, что все приборы, основанные на методе проб, измеряют влажность на срезе приемника, а не в потоке. В этом их принципиальный недостаток. Простота сепарационного устройства очевидна, однако любой сепаратор при малых скоростях потока обладает значительными > габаритами. Сепаратор, кроме того, не позволяет вести непрерывное измерение время измерения в одной точке достигает 10 мин. Возможны погрешности, связанные с необратимыми явлениями, происходящими в магистрали при отсосе неравновесного влажного пара в сепаратор. Прибор малопригоден для осуществления траверсирования потока влажного пара, так как практически сложно осуществить заборное устройство небольших размеров. [c.39]

Ступенью давления принято считать один ряд неподвижных сопл (лопаток), закрепленных в корпусе турбины вместе с одним или несколькими рядами рабочих лопаток, закрепленных на рабочем диске пли на ба- [c.39]

В реальном цикле (рис. 26, б) подвод тепла не изотермический, а изобарный с одним [га), двумя га и ба или более подводами тепла. Процессы сжатия и расширения не изоэнтропные, а поли-тропные. Вследствие разности температур в теплообменниках температура уходящих газов превышает температуру конденсата, возвращаемого от потребителей тепла. При закритическом давлении пара температура конденсата превышает температуру выхлопных газов газовой турбины. [c.53]

Значительный интерес представляет аксиальный компрессор рассмотренной газовой турбины (рис. 47—IV). Он представляет собой ба- рабан, вращающийся в двух подшипниках и имеющий большое количе- [c.323]

Для быстрой и весьма надежной консервации турбин с противодавлением, снятие которой не требует разборки турбины, рекомендуется установить на паропроводе до автоматического стопорного клапана бачок из бесшовной трубы (рис. 10-5) емкостью около 2 л. Для консервации бачок заполняют цилиндровым маслом (ва-пор, вапор С, цилиндровое 6, ГОСТ 6411-52, 610-48, 6411-52). [c.199]

Рис. 10-5. Бачок для консервации турбины без ее разборки.

Температура в цикле с промежуточным нагревом парогазовой смеси (см. рис. 11) может быть найдена по оптимальной степени расширения ба-е- = 3 7 в турбине высокого давления. [c.29]

Выполненный большой объем работ по повышению маневренности на турбинах ВК-50-130 и К-200-130 послужил ба ой повышения маневренных свойств у турбин мощностью 500-1200 МВт. [c.27]

Турбины одной и той же системы могут быть рассчитаны и сконструированы на разные (в известных пределах) а именно для пельтонов 3 до 26 (при одном соплеj и до 52 (при четырёх), для турбин Банки 50 — 150, для Френсисов 70-350, для пропеллеров и Капланов 30J—1000. [c.256]

А. А. Черкасов, Исследование турбины Банки в лаборатории САНИИРИ, Труды Среднеазиатского научно-исследовательского института ирригации , вып. 46, Ташкент, 1939 (5-12). [c.265]

Гидромуфта с дополнительным бачком асосный ротор // — турбинный ротор [c.283]

Существует большое разнообразие схем маслоснабжения, отличающихся типом применяемых вспомогательных насосов, степенью централизации. В качестве характерной системы рассмотрим масляную систему насосов реактора РБМК (рис. 4.3). Она обеспечивает не только подачу турбинного масла в верхние подшипники насосов, но также заполнение масляных ванн подшипниковых узлов электродвигателей. Вынесенная масляная система выполнена общей на четыре насоса. Масло из циркуляционного бака 12, способствующего отстаиванию механических частиц и пены, маслонасосами 1 подается через холодильник 3 и фильтры грубой очистки 4 в раздающий коллектор 7. От раздающего коллектора оно поступает к каждому насосу через вентиль 8, расходомерную шайбу и напорный бачок 10. Напорный бачок служит для обеспечения подачи масла в радиально-осевой подшипник [c.101]

Фиг. 12. Схема газогенераторной установки с турбокомпрессором (работа под давлением) / — газогенератор 2 — от-сто ник 3 — охладитель 4 — фнльтр 5 — вентилятор розжига 6 — смеситель 7 — выхлопной коллектор 8а— центробежный нагнетатель 56 — газовая турбина 9 и 10—рукоятки для регулирования качества и количества газовоздушной смеси //—пружины крышки загрузочного люка газогенератора /2 —бачок для конденсата 13 — отверстие для розжига газогенератора 14—воздухопровод от нагнетателя к газогенератору 75 — газопроводы /5 — трубопровод для выхлопных газов 17—выхлоп 18 — воздухопровод к смесителю.

В осевой турбине (пропеллерной, систем Пельтона, Каплана, Жонваля, Жирара, фиг. 1, V) поток в общем движется на постоянном расстоянии от оси колеса, в центростремительной (фиг. 1. II) он к этой оси приближается, в центробежной (систем Фур-нейрона, Швамкруга, фиг. 1, I) от неё удаляется. в смешанной (Френсиса, фиг. 1, III) отдельные струи потока меняют своё направление от центростремительного к осевому и до центробежного, в центростремительно-центробежной (Банки, фиг. 1, IV) поток пронизывает колесо, приближаясь к оси и затем удаляясь от неё. [c.253]

Фиг. I. Схемы колёс турбин Л—центробежной II — центростремительной III— смешанной (Френсиса) IV—цeнтpo тpe итeльнL-цeнтpoбeжнoй (Банки) V—осевой (пропеллера) А — путь струи абсолютный, R — относительный.

Для турбин других систем нормальная номенклатура марок не предусматривает. Таковыми мигли бы быть П — системы Пельтона, Б — Банки, Т — Томаниа, Пк — полукаплан. Марка пельтона могла бы иметь вид, например, Г1Г-5П/2-ЗД,2 и читалась бы так турбина Пельтона горизонтальная, диаметр колеса 50 см, число колёс 2, диаметр сопла 30 мм, число сопел на каждом колесе 2. [c.267]

Г турбина 2 — генератор . 1 — конденсатор 4 — паровая коробка 5 — расширительный бачок б—насосы основного конденсата турбины 7 —эжекторы 8— подогреватель 9 — подогреватель паром от уплотнений — сливной бак // —подогреватель высокого давления /2 — конденсационный горшок Л — аварийный кондеисатоотводчик 74—сме- [c.132]

В некоторых случаях, например, в схемах регенеративного цикла турбины АТ-12-1, этот кондвнюат сливается в конденсатор через расширительный бачок, иричем в качестве конденсатоотводчиков приняты шайбы. Целесообрааносггь установки расширительного бач1ка перед конденсатором ие очевидна. [c.134]

В настоящее время на станциях СССР наиболее целесообраеной считается система с групповыми щитами. В котельной устанаши-вается по одному щиту на два (в отдельных случаях на три) котельных агрегата, на которых сосредоточивается контроль и управление ак собственно котла, так и пылешриго-товления. В машинном зале устанавливается по одному щиту на две турбины, для которых устанавливаются индивидуальные щиты управления. На групповых щитах в машинном зале, кроме панелей турбогенераторов, как правило, располагаются панели бойлерных и редукционно-охладительных установок. Управление всем остальным вспомогательным оборудованием машинного зала (питательны и другие насосы, деаэраторы и т. п.) осуществляется со специальных щитов. В случав наличия береговой или центральной насосной циркуляционных насосов в таковой устанавливается свой щит. Отдельный щит устанавливается также в ба-герной насосной (золоудаление). [c.228]

Выигрыш в тепловой экономичности от применения СД для таких турбин достигается исключительно за счет уменьшения удельного расхода теплоты конденсационным потоком, учитываемым первым слагаемым в формуле (Х.З). Коэффициент uiobi при нем, который можно представить в виде aiobi = [1 — Qa — Qo)/Qk] всегда меньше единицы. При этом весь член по абсолютной величине меньше 6<7к- Третье слагаемое 020( 1 — 62)ба, учитывающее перераспределение мощностей, вырабатываемых теплофикационным и конденсационным потоками, для турбин без промежуточного перегрева пара несколько уменьшает общий выигрыш от перехода к КР. Это связано с тем, что с повышением к. п. д. конденсационного потока увеличивается вырабатываемая им мощность, а к. п. д. теплофикационного потока не изменяется. Кроме того, смещение вправо процесса расширения при КР увеличивает при неизменном давлении энтальпию ia отбираемого пара, что при постоянной тепловой нагрузке Qa уменьшает количество отбираемого пара Ga и вырабатываемую им мощность. Вследствие отмеченного общее относительное снижение удельного расхода теплоты 6q теплофикационной ПТУ [c.175]

Байпасирование с целью поддержания экономичности в широком диапазоне изменения расхода пара ухудшает конструкцию турбины. Наружный байпас ставит цилиндр под полное давление и температуру пара, что заставляет утолщать стенки, фланцы и болты, развивать переднее уплотнение. Возникают потери в бай-пасированных ступенях и их нагрев до температуры, иногда более [c.141]

Уже небольшое обводнение. масла вызывает коррозию деталей, особенно тех, которые не омываются сплошным потоком масла под давлением, а находятся в зоне брызгов и над зеркалом масла в картерах. Прежде всего в результате обводнения перестает работать регулятор безопасности (если он не приспособлен к расхаживанию во время работы), и турбина оказывается незащищенной от разноса. При несколько большем обводнении выходят из строя сильно нагруженные упорные подшипники (например, турбины КТЗ). Качание регулирования из-за обводнения масла возникает по причине ржавления центробежных регуляторов (узлов, наиболее страдающих от выделения водяных паров), а в турбинах Юнгстрем—также и золотников (расположенных над масляным ба- [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...