Седловина

Критерий Рэлея в указанной форме неприменим к интерференционным спектральным аппаратам, в которых, как мы видели, переход от максимума к минимуму имеет иную угловую зависимость, нежели в дифракционной решетке ). Поэтому удобнее придать критерию Рэлея несколько иной вид. Если две смежные спектральные линии имеют одинаковую интенсивность и форму, то критерий Рэлея означает, что минимум между линиями составляет около 80% от соседних максимумов. Такой контраст устанавливается вполне уверенно как при визуальных, так и при объективных (фотографических н электрических) методах регистрации. Исходя из этого, нередко предел разрешения определяют требованием, чтобы глубина седловины на интегральной кривой интенсивности двух близких и одинаково интенсивных линий составляла не менее 20% высоты соседних максимумов. [c.214]

Основным критерием устойчивости, как известно из механики твердого тела, является условие минимума потенциальной энергии системы. Например, для шарика, лежащего на дне лунки и занимающего устойчивое положение равновесия, потенциальная энергия будет наименьшей по сравнению со всеми соседними положениями. Если шарик расположен на вершине выпуклости или на седловине (рис. 435), его положение равновесия будет неустойчивым. Этот критерий применим, естественно, и к упругим системам,— конечно, с учетом потенциальной энергии деформации. [c.419]

Толщина стенки седловины вкладыша делается около 25—40 мм в зависимости от диаметра шейки. [c.899]

На рис. 7-3 показан состав газов над слоем ио длине решетки [Л. 4]. Можно видеть, что через передний и задний участки ее проходит много лишнего кислорода, а в средней части имеет место большой выход продуктов неполного сгорания (окиси углерода СО, водорода Н2 и метана СН4). Для кривой СО2 характерны два максимума, седловина между которыми располагается в области недостаточного количества свободного кислорода, т. е. в середине зоны газификации. [c.177]

Из-за некоторой неравномерности весового распределения топлива по длине решетки коэффициент избытка воздуха над слоем получается наибольшим в точке 3 газового анализа, где профиль слоя имеет явно выраженную седловину (см. рис. 7-11, б), и наименьшим в точке 4, где образуется откос из крупных кусков топлива у задней стены топки. [c.190]

Смятие головки рельса за закаленным концом в виде седловины и смятие в сварном стыке [c.111]

Снятие бугра шлифовкой, при наличии большой седловины — обрезка конца, сварка, сверление болтовых отверстий [c.111]

Провисание концов, включая смятие, седловины............. [c.208]

К наружным осмотрам относится проверка состояния пути с поезда, при которой можно обнаружить вертикальные и горизонтальные толчки, перекосы. Проверка осуществляется в тамбуре хвостового вагона скорого поезда. Вертикальный толчок ощущается в виде сильного удара колесной пары при наличии рельсов с седловинами, вертикальными ступеньками или при растянутых зазорах и в виде ныряния кузова вагона при резких просадках. При наличии перекосов происходит заметное покачивание кузова вагона сначала в одну и тут же в другую сторону, при горизонтальных толчках — резкое бросание кузова в одну сторону. [c.343]

При [г = О толщина зуба у периферии получается излишне массивной, что может вызвать деформации при термической обработке и трудности при затыловании и шлифовании (из-за седловины). [c.345]

При таком шлифовании не будет снят слой металла на вершине и на боковых сторонах зуба нешлифованной части и зуб получает ступенчатую форму (утолщение в задней части зуба), — так называемую седловину. Вследствие этого может наступить такой момент, когда нешлифованная часть начнет принимать участие в процессе резания, что приведет к браку деталей. Для устранения увеличенной по высоте и по сторонам части зуба необходимо нешлифованную часть несколько опустить относительно шлифованной части. Таким образом, нешлифованная часть должна быть очерчена на вершине зуба по кривой, проходящей ниже кривой шлифованной части, и иметь некоторое утонение по толщине зуба. Только при этих условиях обеспечивается возможность свободного выхода круга на боковых сторонах профиля и устранения седловины. Наличие седловины вызывает погрешность профиля обрабатывае-вой детали по мере переточек фрезы. [c.353]

При шлифовании профиля резьбы приходится выбирать шлифовальный круг небольшой величины по диаметру, чтобы он не задевал соседнего зуба. С уменьшением диаметра круга производительность резьбошлифования понижается и шлифовальный круг быстро изнашивается. При переточках фрезы редко удается использовать всю ширину зуба, поэтому целесообразно с точки зрения повышения эффективности резьбошлифования оставлять часть зуба нешлифованной. Для устранения трения нешлифованной части об обрабатываемую поверхность при сточенном зубе, а также для обеспечения выхода круга при шлифовании резьбы и устранения седловины на профиле, производят затылование этой части зуба при помощи кулачка с дополнительной величиной затылования к примерно в 17г раза более основной величины затылования к. Необходимо отметить, что с увеличением заднего угла шлифованная часть зуба уменьшается, поэтому не следует его значительно повышать. [c.620]

Червячные шлицевые фрезы изготовляются со шлифованным профилем зубьев. У них во избежание получения седловины на зубьях делают двойное затылование (фиг. 499, б). [c.832]

В северной части республики в пределах платформы выде-. яются два крупных тектонических элемента Башкирский и Татарский своды, разделенные Бирской седловиной и Верхне-Камской впадиной. Татарский свод в пределы Башкирской республики заходит своей юго-восточной частью, в которой расположены крупные нефтяные месторождения Туймазы и Серафимовское. Башкирский свод занимает почти всю северную часть республики и погружается на север в пределы Пермской области. [c.151]

Форма и размеры швов установлены стандартами, пра->5и. 1ами и нормами, техническими условиями, их указывают Via рабочих чертежах. При сварке плавлением наиболее часто встречаются такие дефекты формы и размеров сварных соединений, как неполномерность шва, его неравномерная ширина и высота, крупная чешуйчатость, бутэистость, седловины. [c.133]

Как следует из табл. 1 уже начиная с Re = 4q/v = 35 -f- 40, расчеты по формуле (1.3.13) становятся ниже экспериментальных. Начиная примерно с этих чисел Re в седловинах волн функция тока принимает отрицательное значение (см. [1], рис. 1.14), rot Q, что указывает на завихренность течения. Пульсационная составляющая в формуле (1,3.12), и третий нелинейный член в уравнении (1.3.8) принимает замегную величину, профиль скорости становится более заполненным в седловинах волн, как это имеет место при турбулентном течении (см. [1] и рис. 1.12). [c.24]

Обнаружение в недавнем времени ряда новых явлений (спонтанно делящихся изомеров, широких подбарь-ерных резонансов, групп узких резонансов с большой парциальной делимостью и других) привело к представлению о более сложной, двугорбой ст )уктуре барьера с максимумами высотой Йа и Вв при деформациях соответственно 6а =0,4 и бв л 0,8. Седловина между максимумами располагается при значении йц 0,6, а дно этого минимума расположено на Ей выше o fiOBHoro состояния [10]. [c.1089]

Так как в процессе кристаллизации выделяется скрытая теплота кристаллизации, а при расплавлении металла поглощается теплота плавления, эти процессы осуществляются при постоянной температуре горизонтальные площадки на кривых охлаждения и нагрева). Многие металлы обладают большой склонностью к переохлаждению. Поэтому у таких металлов в первый период криста г-лизации вследствие бурного выделения скрытой теплоты кристаллизации наблюдается подъем температуры ( седловина на кр 1вой 3). Движущей силой кристаллизации [c.46]

Внешний осмотр и измерение швов. Внешним осмотром можно выявить следующие дефекты на поверхности сварных швов трещины, подрезы, раковины, поры, незаваренные кратеры, неравномерное распределение металла по длине шва, наличие бугров и седловин и несоответствие размеров шва требованиям [c.566]

По внешнему осмотру бракуются швы, имеющие трещины, подрезы, раковины, незаплавленные кратеры, бугры и седловины. [c.435]

По сравнению со сборными вкладышами из плит более рациональны цельноштампованные составные вкладыши, у которых седловина отпрессовывается из текстолита марки Б, а фланцевая часть — из текстолитовой крышки (фиг. 31). Благодаря применению в качестве основы для текстолита тяжёлой крупноплетёной ткани эти подшипники с успехом работают при расположении слоёв ткани плашмя. Это обстоятельство даёт возможность сильно упростить изготовление седловины вкладыша, прессование которой в этом случае производится так же, как плиты, только выгнутой по требуемому радиусу шейки. [c.899]

Аналогичным образом изготовляют седловины (врезные и накладные), предназначенные для соединения двух трубопроводов под прямым углом. Седловины при этом используют в качестве переходной детали. Конструкция седловин повторяет конструкцию торовых воротников. [c.259]

Седловина аб на кривой указывает на то, что при закалке от температур, расположенных в интервале между и результаты зпкалки могут оказаться различными. Более того, если осуществить нагрев до одинаковой температуры / , но закончить его в одном случае — в точке а, а в другом — в точке о, фазовые превращения пройдут в различной мере в очень малом объеме, если нагрев закончить в точке а, но в значительном объеме, если нагрев закончить в точке б. Свойства закаленного слоя после охлаждения также весьма существенно различаются. [c.148]

Хороший шов характеризуется плавным переходом к основному металлу, без наплывов и подрезов, равномерной шириной по длине шва поверхность шва должна иметь нормальную мелкую чешуй-чатость без бугорков и седловин. [c.65]

При сварке плавлением наиболее частые дефекты формы и размеров сварных соединений — неполномерность шва, его неравномерные ширина и высота, крупная чешуйчатость, бугристость, седловины. При ручной и полуавтоматической сварке дефекты могут появиться в результате недостаточной квалификации сварщика, нарушения технологических приемов, плохого качества электродов и других сварочных материалов. При автоматической сварке дефекты могут быть следствием колебания напряжения в сети, проскальзывания проволоки в подающих роликах, неравномерной скорости сварки из-за люфтов в механизме передвижения, неправильного угла наклона электрода, протекания жидкого металла в зазор. [c.248]

Продольна) чешунчапюсть. бугристость ч наличие седловин на поверхности сварного шва [c.138]

Механизм (рис. 54) предназначен для вырубки седловин на стальных водо-газонроводных трубах под сварку. [c.57]

Критерий Рэлея — совпадение максимума одной длины волны с минимумом другой — неприменим к гладким кривым распределения, присущим многолучевым интерферометрам. Если принять видоизмененный критерий Рэлея, т. е. отнои ение минимальной интенсивности между максимумами к максимальной интенсивности, равным 0,8 [117] (глубина седловины на интегральной кривой интенсивности близких линий составляет менее 0,2 высоты соседних максимумов), то = 2,98. Однако такой критерий справедлив лишь при сопоставлении двух контуров равной интенсивности. [c.28]

Уравнение (1) показывает, что превращение не может начаться, пока эффективная движущая сила Ag = g Agfs не станет положительной. Когда это условие выполняется, кривая зависимости AG от п при любом механизме зарождения будет иметь форму, показанную на фиг. 2, т. е. характеризоваться наличием максимума AG при некотором критическом размере зародыша Пс. В общем случае наиболее благоприятный путь развития зародыша должен проходить через седловинную точку гиперповерхности, описывающей зависимость AG от параметров, характеризующих размер, форму и тип зародыша. Все пути развития зародышей, не проходящие через эту седловинную точку, приводят к большему возра- [c.237]

Седловинную точку на поверхности свободной энергии можно найти, приравняв к нулю коэффициенты при всех первых частных [c.238]

Это не означает, что т], о и Ags не изменяются в процессе роста зародышей. В общем случае большая часть зародышей любого размера будет относиться к вполне определенному типу, и, минимизируя AG при каждом фиксированном значении п, мы получим наиболее вероятный путь протекания всего процесса зарождения. Однако скорость зарождения определяется почти исключительно величиной максимума свободной энергии, соответствующего этому пути, поэтому уравнение (1) можно дифференцировать, считая, что т) и Agg постоянны, т. е. рассматривать еще один путь, который проходит через седловинную точку. [c.239]

Когда состав зародыша отличается от состава исходной фазы, образование зародышей является процессом гораздо более сложным, чем в рассмотренных выше случаях. Как и раньше, процесс образования зародышей идет по пути, характеризующемуся наименьшей энергией активации, однако, поскольку как движущая сила, так и поверхностная свободная энергий зародыша будут функциями его состава, вовсе не следует, что в данном случае состав будет оставаться неизменным во время роста зародыша. Вследствие этого положение седловинной точки и конфигурацию поверхности вблизи нее в данном случае трудно определить, так как прибавляется еще одна переменная — состав. Кроме того, необходимо проводить различие между непосредственным зарождением новых фаз и образованием сегрегатов в твердом растворе. Образование этих сегрегатов, или кластеров ), часто является первой стадией распада пересыщенного твердого раствора при низких температурах, В большинстве превращений эта первая стадия изменений, происходящих в матрице, аналогична образованию зародышей в процессах выделения, так что достаточно рассмотреть этот последний случай. Возможность того, что в случае некоторых из этих превращений механизм образования зародышей является двухстадийным, выше уже упоминалась. [c.248]

Поверхностную энергию а можно представить состоящ ей из двух членов структурного члена и химического члена появление последнего связано с изменением взаимодействия пограничных атомов зародыша с атомами матрицы при изменении состава зародыша. Можно показать, что если рассматривать только химическое взаимодействие и использовать простую модель химической связи, то O пропорциональна х —х) . Таким образом, поверхностная энергия действует в направлении, противоположном движущей силе наиболее вероятный состав зародыша при увеличении пересыщения сдвигается влево и всегда меньше х . Этот сдвиг может быть очень большим так, если равновесными составами удут 0,1 и 0,9, то состав зародыша изменяется от 0,8 до 0,4 при изменении состава исходной пересыщенной фазы от 0,14 до 0,22. В действительности а не бывает простой функцией (х х), и наиболее вероятная концентрация зародышей может быть как меньше, так и больше х . В принципе положение седловинной точки определяется путем учета изменения AG в зависимости от параметров, характеризующих размер, форму, степень когерентности и состав эмбрионов. [c.250]

При газовой сварке наиболее частыми дефектами сварных швов являются неполномерность шва, нерав-номе(рность ширины и высоты шва (рис. 70), крупная бугристость, наличие седловин. Эти дефекты возникают вследствие недостаточной квалификации шарщика, плохого качества присадочной проволоки (прутка) и горючих газов, неправильной подготонки кромок. [c.169]

Архимедова спираль задней поверхности заменяется дугой окружности с центром в точке О. Последняя находится на пересечении прямой а(У, проведенной под углом ад к передней поверхности рассматриваемого зуба — к радиусу аО , с перпендикуляром к середине хорды аЬ. Точка Ь находится на следующем зубе на расстоянии k от наружной окружности фрезы. Из того же центра О проводят дугу окружности радиуса R-, ограничивающую основание прсфиля, на расстоянии от первой. К ней проводят касательную окружность, радиус которой R p равен радиусу шлифовального круга. Центр ее 0 находится на расстоянии R -f ст точки О и на расстоянии R p от точки W. Прямая, проходящая через точки О и 0 , ограничивает на зубе шлифованную, правильно обработанную часть задней поверхности af g. Дальнейшая часть задней поверхности eh профилируется по переходной кривой, образуя так называемую седловину. Она получается не только по основанию, но и по боковым сторонам профиля. К задней части зуба профиль по седловине повышается и может после ряда переточек оказаться выше передней профилирующей поверхности, что при работе приводит к повреждению обрабатываемой поверхности нарезае.мого колеса. Во избежание этого заднюю поверхность до термической обработки фрезы срезают резцом с увеличенной величиной затылования. Величина падения затылка при втором затыловании k- = "Ак для обычных фрез X — 1,2- 1,4 и для прецизионных л = 1,4-5-1,8. [c.700]

Седловинные перевальные) точки на линиях называют точками Ван Рейна ван Алкемаде. Они образованы пересечением двух линий, расположенных обычно в разных плоскостях (например, точка г на рис. 111.6, б). [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...