Разрушение покрытия отрывом

Словом адгезия условно обозначена нагрузка на единицу площади образца для равномерного отрыва, при которой происходит разрушение покрытия. [c.223]

Изучение характера разрушения покрытия при испытании прочности сцепления покрытия методом отрыва штифта, проведенное с помощью сканирующей электронной микроскопии, показывает, что на поверхности стального штифта после отрыва остается сплошной слой покрытия. Линии железа в рентгеновском спектре [c.124]

Линии наносятся до разрушения покрытия и его отрыва от основы На рис. 4.19 приведена схема разрушения ионно-плазменного покрытия из нитрида титана на поверхности детали, изготовленной из стали. [c.75]

Приведенные данные свидетельствуют о том, что после введения добавки число циклов до разрушения покрытий увеличивается. Это соответствует увеличению адгезионной прочности за счет снижения потерь на деформацию пленки в процессе отрыва и снятия внутренних нанря кений, возникающих при этом. [c.178]

Помимо чисел изгиба до разрушения покрытий адгезионную прочность определяли методом нормального отрыва. При формировании покрытия, когда температура субстрата составляла 150 °С, т. е. при переходе от первой ко второй структуре, адгезионная прочность составляла 1,2 -10 Па. При температуре субстрата в пределах 200—450 °С, т. е. когда приближалась граница между второй и третьей структурами, адгезионная прочность увеличивалась до [c.262]

В специфичных условиях покрытие TiN разрушается при прерывистом резании. В этом случае в большей степени проявляется его способность сопротивляться коррозионному растрескиванию и хрупкому отрыву. Последнее особенно характерно для схемы встречного фрезерования, когда разрушение покрытия чаще всего происходит в момент выхода зуба фрезы из зоны резания вследствие разрыва связи между стружкой и покрытием. [c.121]

Таким образом, слабым звеном при отрыве этих покрытий оказывается их когезионная прочность. Судя по характеру разрушения, дальнейшее улучшение свойств напыленных покрытий из никель-алюминиевых композитных порошков может быть достигнуто путем введения легирующих элементов. При этом [c.124]

Технологические возможности изготовления пары цилиндрический штифт — шайба обычно не обеспечивают необходимой высокой точности сопряжения этих деталей, поэтому в зазоре между ними будет находиться участок покрытия, подверженный воздействию максимальных напряжений, приводящих к его разрушению при усилиях, меньших чем при отрыве от штифта. Если же сопряжение штифта и шайбы тугое , то на точность измерения большое влияние оказывают сила трения и сила Ван-дер-Ваальса. Испытание плазменных, и особенно детонационных, покрытий в основном осуществляется на усовершенствованных образцах, у которых штифт и отверстие в шайбе имеют форму конуса (рис. 4.1). Такая форма штифта наряду с исключением влияния сил трения уменьшает зазор в сопряжении и увеличивает точность измерения. [c.57]

После испытаний зона отрыва тщательно осматривается. Действительными считаются только те испытания, при которых разрушение произошло по границе покрытие — основной металл . [c.73]

Важным свойством электролитического хрома является хорошее сцепление с основным металлом. Исследованиями и практикой установлено, что прочность сцепления осадков хрома больше прочности самих кристаллов. Поэтому при отрыве от основного металла происходит разрушение хромового покрытия, а не отслаивание. [c.84]

Благодаря способности сопротивляться кавитационному разрушению листовая резина нашла применение в качестве защитного покрытия в некоторых низконапорных гидравлических турбинах и других аналогичных устройствах, а также рассматривалась как возможное защитное покрытие для винтов и других выступающих частей корабля. Было замечено, что при повышении интенсивности кавитации до некоторого критического уровня резина может начать отрываться большими кусками. Изучение такого материала после разрушения показывает, что иногда его внутренние слои нагреваются до высоких температур. Вероятно, это можно объяснить демпфирующей способностью резины и ее сравнительно малой теплопроводностью. Относительно большая часть энергии кавитационного воздействия, поглощаемой резиной, превращается внутри нее в тепло которое вследствие малой теплопроводности этого материала не может быть отведено без значительного повышения температуры. Если подводимая энергия столь велика, что резина нагревается до температуры, при которой она разрушается вследствие изменения состава, образования газов или появления других признаков разложения, то деталь выходит из строя. В связи с этим может оказаться перспективным эластичный материал с меньшей способностью к демпфированию и обладающий высокой теплопроводностью. По мере накопления количественных данных о требованиях, предъявляемых к материалам в различных условиях работы [44, 45], этот тип защитного покрытия должен найти более широкое применение. Важно также улучшить его сцепление с основным материалом [46]. [c.439]

Твердосплавные инструменты с покрытием, работающие на скоростях резания 20—100 м/мин, изнашиваются в результате адгезионных процессов. Покрытие разрушается в результате роста усталостных трещин и хрупкого отрыва, что сильно снижает их эффективность. Роль покрытия при выраженных адгезионно-усталостных процессах заключается в максимальном увеличении сопротивляемости инструментального материала усталостному разрушению в условиях схватывания. При этом покрытие должно эффективно сопротивляться трещинообразованию. В таких условиях наиболее удовлетворительно работают многослойные гетерофазные покрытия, получаемыми методами ГТ и КИБ. [c.151]

Хрупкие материалы как при растяжении, так и при сжатии разрушаются в результате отрыва. При растяжении это проявляется в том, что разрыв образца происходит по поперечному сечению, по которому действуют только нормальные напряжения. При сжатии отрыв имеет место по площадкам, параллельным оси образца, т. е. параллельным направлению силы, вследствие поперечного расширения. Так, при сжатии каменного образца в форме куба, плоскости которого, примыкающие к подушкам пресса, покрыты с целью ослабления трения парафином, образец разрушается в результате отрыва по продольным сечениям (рис. 33. а). При наличии трения явление усложняется и разрушение образца имеет вид, показанный на рис. 33, б боковые части образца выкроши- [c.49]

До недавнего времени многие исследователи считали, что протекание коррозионных пр> цессов под лакокрасочными покрытиями в основном зависит о г скорости диффузионного переноса влаги, кислорода и электролитов к металлической поверхности, и применением защитного покрытия с толщиной, рассчитываемой по закону Фика, можно предотвратить возникновение коррозионного процесса. Однако экспериментально было установлено, что защитное действие покрытия не находится в прямой зависимости от его толщины, поскольку с ее увеличением выше определенного предела защитные свойства покрытия, как правило, ухудшаются. Это объясняется возникновением в по срытии внутренних напряжений, обусловленных усадочными явлениями, вызываемыми испарением растворителя, и приводящих к отрыву покрытия от подложки и его разрушению. [c.7]

Катодные покрытия. При нарушении металлического покрытия, катодного по отношению к железу (например никеля или меди), разрушению преимущественно подвергается железное основание, а не само покрытие. Большое значение имеет место образования ржавчины. Ржавчина для своего образования требует кислорода. При атмосферном воздействии кислород имеется в избытке, и ржавчина образуется в непосредственной близости к железу. Таким образом на железе, покрытом пористым никелевым или медным покрытием и подвергающемся периодическому обрызгиванию раствором соли, ржавчина обычно образуется под покрытием или внутри покрытия. Если сцепление плохое, то ржавчина вследствие своего большого объема может отрывать покрытие от металла, и [c.681]

ПО всей поверхности торца штифта [15]. Это приводит к более резкому падению нагрузки, наклон участка 4 увеличивается. Теоретическое обоснование штифтового метода затрудняется сложным напряженным состоянием покрытия при нагружении. Соотношение одновременно действующих напряжений среза и изгиба и величины прочности соединения покрытия обусловливает характер разрушения покрытия. Различаются четыре вида разрушения (рис. 4.3). Торец штифа (рис. 4.3, а) отделяется от покрытия строго по границе раздела. При таком чистом отрыве прочность соединения покрытия будет определяться только нормальным напряжением сгсоед которое нахо- [c.58]

Чтобы выбрать теорию прочности для рассмотрения условия разрушения полимерных и лакокрасочных покрытий под действием внутренних напряжений, необходимо проанализировать состояние материала и характер напряженного состояния покрытия. Как упоминалось в предыдущей главе, покрытия могут претерпевать хрупкий, высокоэластический и пластический разрыв, и с этой точки зрения их разрушение не может быть рассмотрено с позиций единой теории прочности. Однако задача упрощается, если обратиться к напряженному состоянию покрытий. Под действием внутренних напряжений в полимерном покрытии возникает равноосное плоское напряженное состояние. Нетрудно видеть, что для данного напряженного состояния жесткость нагружения = О, т. е. нагружение покрытия явJiяeт я предельно жестким, а это значит, что при этих условиях в большинстве случаев даже эластические покрытия будут разрушаться путем отрыва, т. е. хрупко. Высказанные соображения позволяют провести рассмотрение процесса разрушения покрытий под. действием вн5 тpeн-них напряжений на основе первой теории прочности, принимая за критерий разрушения максимальные нормальные внутренние напряжения. [c.111]

Для оценки вида разрушения пленки в зависимости от внутренних напряжений необходимо знать соотношение между адгезионной и когезионной прочностью и внутренними напряжениями [261]. Действие внутренних напряжений (Тд на адгезионную нрочность Fqtp будет зависеть от когезионной прочности материала пленки / отр-Для осуществления когезионного тина отрыва, который выражается в растрескивании покрытия, должно быть выполнено следующее соотношение [c.316]

Монослойные покрытия TiN разрушаются в результате развития трещины усталости и отрыва. Общее время их работы до разрушения не превышает 2—3% от времени до полного затупления пластинки. [c.170]

Многослойные покрытия (Ti + TIN)—TiN разрушаются в основном в результате хрупкого отрыва, т. е. гораздо лучше сопротивляются разрушению в условиях усталости. Общее время их работы до разрушения увеличивается до 10—15% от общего времени до затуп-иения пластины. [c.170]

Качество адгезии оценивали методом решетчатых надрезов, которые наносили лезвием на площади 10x20 мм (расстояние между линиями сетки составляло 1 мм). Покрытие отделяли липкой лентой. При плохой адгезии (менее 2-10 ГПа) покрытие в местах надрезов полностью отслаивалось. Для количественного измерения адгезии применяли метод нормального отрыва покрытия от подложки с помощью стальных штифтов, приклеенных к покрытию клеем циакрин. После полимеризации клея (10 мин при температуре 20° С) штифт с образцом помещали в держатель, диаметр отверстия которого на 1 мм больше диаметра штифта. Нагружение проводили на разрывной машине РТ-250 со скоростью 12 мм/мин до разрушения соединения. Точность измерения адгезии составляла 10—15%. [c.338]

В режиме ки 1 при ф < 90° отдельные опыты и анализ возможных физико-механических процессов в области контакта, соударяющейся под углом с поверхностью частицы, показывают, что это может привести к улучшению свойств покрытия из-за появления дополнительного скольжения в контакте в момент соударения и к более полному проявлению эффекта разрушения оксидных слоев на соприкасаемых поверхностях. Эффект улучшения свойства наблюдается также за счет селекции, т. е. частицы с более слабой связью с подложкой отрываются при ударе следующей частицы и уносятся газом, в результате покрытие оказывается сформированным лишь из прочно закрепившихся частиц. [c.149]

Под атмосферостойкостью подразумевается способ1юсть пленки лакокрасочного покрытия выдерживать воздействие климатических факторов (солнечная радиация, тепло, холод, влага и др.) без существенного ухудшения декоративного вида и эксплуатационных характеристик. Изменения, происходящие в пленке под воздействием атмосферных условий, обычно носят необратимый характер и приводят к старению, которое выражается в уменьшении прочности, эластичности, адгезии, массы и других параметров покрытия. Главными факторами, вызывающими старение лакокрасочного покрытия, являются солнечная радиация, влага, тепло, холод, кислород и озон. Коротковолновая часть солнечной радиации оказывает наиболее сильное разрушающее действие на полимерное пленкообразующее. Разрушение макромолекул полимера с разрывом основной цепи или отрывом отдельных радикалов происходит в том случае, если энергия квантов света достаточно велика. Поэтому наиболее разрушительное действие оказывает ультрафиолетовое излучение с длиной волны менее 4000 А. Для реализации энергии квантов излучение должно поглотиться полимером или примесями, входящими в состав полимера. При воздействии солнечной радиации с длиной волны ниже 2900 А преобладают процессы разрыва химических связей полимера или отрыва отдельных групп. При воздействии радиации с длиной волны выше 2900 А происходит в основном окислительная деструкция полимера. Эти оба процесса характерны для лакокрасочных покрытий, находящихся на верхней поверхности самолетов, так как пассажирский самолет значительную часть времени в году (около 1500—1600 ч) находится на высоте около 10 км, где подвергается 222 [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...