Трубы из нержавеющей стали

Щелевое распределительное устройство представляет собой систему труб со щелями или ложное пластмассовое щелевое дно из съемных секций. Ширина щелей должна быть на 0,1 мм меньше размера самой мелкой фракции загрузки. Для трубчатого щелевого дренажа следует применять трубы из нержавеющей стали либо полиэтилена серии С или Т. Щели располагают в шахматном порядке в нижней половине труб. [c.244]

На наружной поверхности горизонтальной трубы из нержавеющей стали кипит жидкий натрий при давлении 0,22 МПа. Плотность теплового потока равна 120 кВт/м . Определить коэффициент теплоотдачи и температуру наружной поверхности трубы. [c.283]

Экспериментальная установка. Тонкостенная (рис. 4.6) труба из нержавеющей стали диаметром 10 мм, толщиной стенки 0,5 мм, длиной 1000 мм нагревается проходящим через нее электрическим током. [c.146]

На рис. 7.10 представлены экспериментальные данные, полученные при кипении фреона-113 на поверхности с различной шероховатостью [40]. Чистота обработки поверхности характеризуется здесь высотой неровностей Rz- По результатам измерений авторов 140] для полированных поверхностей z=0,3-f-0,45 мкм. Для труб и проката промышленного изготовления, не подвергавшихся специальной обработке, 7 = 1,9- -3,8 мкм. Поверхности с более высоким значением получены в результате специальной обработки. Опыты проводились на трубах из нержавеющей стали и меди. Оба [c.198]

Аналогичная картина наблюдается и с формулами, построенными на основе теории подобия. Например, расчетная зависимость, рекомендуемая в работе [10], обобщает опытные данные автора, полученные при кипении фреонов-12 и 22 на трубах из нержавеющей стали с пористым покрытием из того же металла, нанесенным методом спекания. Эта формула качественно согласуется и с данными, полученными при кипении фреона-113 и пропана, однако расхождения в расчетных и опытных значениях а для последних двух жидкостей превышают 100%. [c.224]

Коррозионная стойкость соединений труб из Нержавеющих сталей в воде 26 200 [c.30]

Теплоноситель из реактора по трубопроводу поступает в парогенератор, где тепло первого контура передается воде второго контура, которая, испаряясь, превращается в сухой насыщенный пар. Парогенераторы горизонтального типа с U-образными трубами из нержавеющей стали с внутренним диаметром 16 мм и толщиной стенки 1,4 мм. Сухой насыщенный пар по паропроводам подводится к турбине К-220-44 мощностью 220 МВт. Управление реактором осуществляется путем введения в активную зону или извлечения из нее материала, поглощающего нейтроны. Для регулирования мощности служат кассеты, в верх- [c.172]

Рие. 28. Межкристаллитное коррозионное растрескивание в местах сварки на трубе из нержавеющей стали [c.31]

Это привело к необходимости детального исследования процессов теплоотвода в каналах простой геометрии при параметрах, характерных для реактора ВВЭР. Опыты проводились как в трубах из нержавеющей стали, так и в трубах из сплава циркония с ниобием. Было подтверждено, что скорость смачивания труб из сплава циркония в два раза больше, чем труб из нержавеющей стали тех же размеров (при одинаковых параметрах). Однако с учетом определенной консервативности расчетов по обеспечению безопасности АЭС, а также в связи с тем, что данные, получаемые на поверхностях из нержавеющей стали, отличаются большей стабильностью, основные характеристики теплоотдачи приводятся для труб из нержавеющей стали. Чтобы добиться большего приближения трубчатого канала к ячейке реальной сборки, при тех же теплогидравлических параметрах были испытаны трубы со вставками, выполненными из пластин реальных дистанционирующих элементов и установленными через 250 мм [21]. [c.114]

Формулы (30)—(33) дают значения коэффициентов теплоотдачи на чистых гладких поверхностях (чистые латунные и медные трубы, трубы из нержавеюще , стали). Для окисленных, но не очень загрязненных труб (например, для нормальных стальных труб) значения коэффициентов теплоотдачи на 15—20% нил<е. [c.227]

Теплоотдачу при течении ртути в коротких трубах из нержавеющей стали при практически постоянной температуре стенки исследовал Н. С. Кондратьев [31]. Опыты проводили с трубками диаметром 5,3 мм при //а(, равном 4,6 6 9,4 18,9 9 28,6 38,4 и 47,7. На рис. 5.12 показано изменение относительной интенсивности теплоотдачи при течении ртути в коротких трубках [c.92]

В качестве рабочих участков служили трубы из нержавеющей стали с внешним диаметром 3,5 мм, толщиной стенки 0,25 мм и длиной 280 мм. Трубы обогреваются постоянным током и находятся внутри цилиндрического сосуда диаметром 620 мм и высотой 1000 мм. [c.110]

Для измерения падения давления использовались вертикальные трубы из нержавеющей стали длиной 600 мм с внутренним диаметром б мм, обогреваемые постоянным электрическим током. [c.112]

Для успешного достижения целей, поставленных в настоящем исследовании, было сделано предположение о том, что высыхание жидкости происходит в следующих условиях двухфазное кольцевое течение осуществляется в трубе из нержавеющей стали диаметром 12,6 мм с толщиной стенки 1,63 мж, суммарный массовый расход через единицу площади равен 1,87-10 кг м" -час, паросодержание составляет 85%, тепловой поток 5,42 -10 ккал м х X час и давление 68,9 бар. [c.197]

Длина 1 м трубы из нержавеющей стали изменяется на [c.104]

Для отборных трубопроводов должны, как правило, применяться трубы из нержавеющей стали диаметром 10—15 мм. Для котловой воды котлов низкого и среднего давлений могут применяться и стальные трубы аналогичного диаметра. [c.152]

Трубы из нержавеющей стали электро-сварные. [c.163]

Чистые трубы из нержавеющей стали........... [c.164]

В 1975 г. автором настоящей работы и Л. М. Минкиным были проведены эксперименты по определению коэффициента сопротивления цепочки графитовых шаровых элементов (от 10 до 36 штук) диаметром 70 мм в прямой трубе из нержавеющей стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 72 мм (Л =1,03). Опыты проводились на разомкнутой воздушной петле с давлением осушенного воздуха от 0,1 до 0,3 МПа и массовым расходом 0,02—0,07 кг/с. Шары закреплялись в трубе со стороны выхода воздуха стальным штырем диаметром 10 мм, измерение статического давления проводилось на расстоянии 10 диаметров шара до и после шарового слоя. Диапазон изменения чисел Re= (2,5ч-6) 10 . Полученные значения приведены в табл. 3.4. [c.61]

Опытная труба помещается внутри сосуда 2, заполненного водой. Она представляет собой тонкостенную трубу из нержавеющей стали диаметром 5 мм длиной 215 мм. По трубе пропускается электрический ток. Теплообмен между опытной трубой и кипящей водой происходит при атмосферном давлении. Ток в опытную трубу подается от электрического трансформатора по трубчатым токоподво-дам 4. Потребляемая мощность регулируется с помощью автотрансформатора 12. Мощность определяют по электрическому току и падению напряжения на опытной трубе. Падение напряжения и сила тока (через трансформатор тока) измеряются приборами типа Э390. Температура поверхности опытной трубы измеряется с помощью двух хромель-копелевых термопар. Спаи термопар заложены в среднем сечении трубы непосредственно в стенке вблизи 176 [c.176]

В работе [197] имеющиеся данные по сопротивлениям при движении пароводяного потока в гладких трубах (из нержавеющей стали) обработаны в зависимости [Дртр/(ярсм)] ( /0 =/( см). Полученные результаты (рис. 1.20) показывают, что в первом прибли- [c.35]

В опытах авторов работы [54] кипение осуществлялось на трубах из нержавеющей стали 1Х18Н9Т диаметром 5,45X0,2 мм с пористым покрытием, полученным электрохимическим методом. Пористый слой осаждался электрохимическим способом из водных растворов солей и представлял собой композиции Fe—Ni, Fe—Ni— МО, Fe. После нанесения покрытия производилось спекание его в атмосфере водорода. Толщина слоя изменялась в пределах от 10 до 140 мкм. В работе приводятся зависимости q = f(At), полученные при кипении фреонов-12 и 22, а также аммиака на стальных и медных трубах диаметром 20—25 мм с металлизационным покрытием и с покрытием, полученным методом спекания металлических порошков. На рис. 7.22 приведены осредненные зависимости q = =f At), полученные в указанных опытах. Из рисунка видно, что интенсивность теплообмена на пористых металлических покрытиях, нанесенных металлизационным способом и методом спекания, при- [c.220]

В трубах паровых котлов коэффициент теплоотдачи к кипящей воде можно определять по графикам, приведенным на рис. 8.22 [195]. Для окисленных труб ок выбирается в зависимости от давления и плотности теплового потока по кривым рис. 8.22, а. При кипении воды в трубах из нержавеющей стали (чистая поверхность) коэффициент теплоотдачи а определяется из соотношения ач=каок, в котором поправочный множитель для нержавеющих труб к находится по графику, приведенному на рис. 8.22, б. [c.252]

Систематические исследования влияния неравномерности тепловыделения по периметру трубы выполнены авторами работ [83,143]. Опыты проводились с трубами из нержавеющей стали при косинусоидальном распределении теплового потока по периметру. Результаты, полученные при неравномерном тепловыделении, сопоставлены с данными для равномерного тепловыделения. В последнем случае опыты проводились с трубами из стали IX18H9T и пз никеля. Влияния материала стенки трубы на kpi не обнаружено. [c.304]

Нагретая вода из реактора по трубопроводу поступает в первый контур парогенератора, нагревает воду второго контура и превращает ее в сухой насыщенный пар (второй контур). Парогенератор представляет собой большой цилиндр горизонтального типа с и -образными трубами из нержавеющей стали с внутренним диаметром 16 мм и толщиной стенки 1,4 мм. Сухой насыщенный пар (второй контур) по паропроводам подводится к турбине мощностью 220 МВт. Процесс управления интенсивностью тепловыделения в рёактбрб происходит путём регулирования деления атомов урана-235. Технически это осуществляется введением в активную зону или извлечением из нее стержней из материала, поглощающего нейтроны. Стержни из карбида бора, сильно поглощающие нейтроны, размещены тоже в кассетах, общим числом 73 или 37. К их верхнему концу присоединены штанги, связанные с электромеханической системой управления и защиты реактора. [c.164]

Серьезной проблемой также является изменение длины трубопроводов с температурой. Так, при наполнении жидким кислородом труба из нержавеющей стали длиной 30 м сокращается на 8,6 см. Поэтому необходимы сильфоны, подвижные соединения или гибкие шланги. Узлы крепления труб долншы обеспечить возможность сокращения размеров. Главной опасностью при разрушении вследствие термического сжатия является утечка криогенной л идкости, а следовательно, и возможность возгорания или взрыва. [c.409]

Для выполнения радиального прессования труб требуется матрица, центральный стержень, конус прошивочный, дорн, пресс и печь спекания. Матрица представляет собой отрезок трубы из нержавеющей стали, на один конец которой приварен фланец. Внутренний диаметр матрицы больше наружного размера фторопластовой трубы на величину усадки полимера в процессе спекания. Для примера ниже приведены некоторые размеры матриц и возможные размеры труб, изготовляемых в этих матрицах. [c.137]

Теплоотдача при турбулентном течении химически реагируюшей четырехокиси азота сверхкритических давлений в круглых обогреваемых трубах впервые была исследована Г. Д, Петуховым [3.46, 3.47]. Опыты проводились на двух горизонтальных и одном вертикальном экспериментальных участках, основным элементом которых являлись круглые трубы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т ЭУ1 — 12,1X2,625 мм, // = 210 ЭУ2 — 6,0Х X 1,1 мм, // = 380 ЭУЗ —4,01X0,98 мм // = 385. Направление движения теплоносителя в вертикальном участке ЭУЗ подъемное. Температура наружной стенки опытных труб измерялась термопарами диаметром 0,3 мм, которые были равномерно приварены по длине труб. Опыты проводились при Р= 115—155 бар (Д>Ркр), Тг до 810 К, Тс до 900 К, q = (1.4—20) 10 Вт/м2, Re= (0,9—4,6) Ю . Опытные данные описываются следующим интерполяционным уравнением [c.100]

Парогенератор АЭС SENA (Франция—Бельгия). Парогенератор, показанный на рис. 61, обогревается водой под давлением, поступающей из водо-водяного реактора. Часть высокого давления включает кованое сферическое днище толщиной 240 мм, трубную доску наружным диаметром 2450 и толщиной 432 мм и пучок U-образных труб из нержавеющей стали. Внутренняя поверхность днища и трубная доска со стороны первичной воды наплавлены нержавеющей сталью, толщина наплавки 9,5 мм. [c.53]

Корпус экспериментального участка 10 представляет собой трубу из нержавеющей стали 1Х18Н9Т диаметром 108/98 мм и высотой 340 мм. К верхней ее части приварена крышка с двумя штуцерами и тремя карманами под термопары. Боковая поверхность экспериментального участка теплоизолирована и по всей высоте обогревается охранными нагревателями. Отвод тепла путем обдува верхней крышки струей воздуха и изменение режима работы охранных нагревателей позволяли регулировать давление внутри экспериментального участка. Давление в участке определялось по температуре насыщения паров калия. [c.248]

Рассматриваемые в этой статье опыты были проведены с трубами из нержавеющей стали 1Х18Н9Т диаметром 10/13 и 17/22 мм и длиной 4000 и 2000 мм. [c.148]

Весь контур и рабочий участок были изготовлены из труб из нержавеющей стали марки AIS1-304 с наружным диаметром 25,4 мм и внутренним диаметром 23,6 мм. Рабочий участок длиной 915 мм был электрически изолирован от остального контура и обогревался переменным током. При этом иодводимая мощность поддерживалась постоянной. Жидкость могла охлаждаться в любом из трех противоточных теилообменников или во всех аппаратах одновременно. В большинстве опытов иснользовался [c.353]

Так, на поверхности трубы из нержавеющей стали может содержаться 7,0-10 г/слг кислорода 0,8-10 zj M водорода [c.126]

Формулы, выведенные в п. 10 настоящей главы, применимы ко всем гладким неокисленным трубам, в том числе и к трубам из нержавеющей стали. Поэтому ниже рассматривается лишь вопрос о теплоотдаче окисленных стальных труб. Задача эта более неопределенна, чем предыдущая, так как толщина слоя окиси и загрязнений на этом слое, а также состояние окисленной поверхности в смысле ее щеро-ховатости, не могут быть строго одними и теми же для различных труб. [c.147]

Так как обычно прекратить использование конденсатов (аммиачных вод) нет возможности, то прибегают к замене материала поверхностей охлаждения. Применение труб из обычной стали не рекомендуется, так как, помимо ухудшения условий о.хлаждения, имеет место кислородная коррозия и ржавление этих труб. Лучще применять трубы из нержавеющей стали Ж1 (1X13) ГОСТ 5632-52. Иногда прибегают к замене паровых эжекторов водоструйными воздушными насосами, не имеющими холодильников. [c.200]

С — отбор представительных проб б — отбор ухудшенных проб е, г — зонды для отбора проб веды в. д. — зонды 2 — пробковый кран ниппель 4 —накидная гайка 6 — медная трубка й внутр 5 — труба из нержавеющей стали rf 10X2 или ЮхЗ мм 7 — приварной штуцер S — риска для установки штуцера 9 —сосок. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...