График коэффициента трения воздуха

Газовая постоянная 20, 23 График коэффициента трения воздуха в трубе 146 [c.266]

Целесообразнее поэтому перейти от ц р к приведенному коэффициенту трения воздуха в трубе. Этот коэффициент также условен, ввиду того, что он учитывает не только потери на трение, но и влияние ряда факторов, которыми пренебрегали, принимая указанные выше допущения. Пользуясь графической зависимостью ft = ц (О коэффициента расхода от коэффициента сопротивления трубопровода [59], приведенной на рис. 76 в виде графиков, определим для каждого из полученных значений величину коэффициента После этого из известного соотношения найдем [c.195]

Фиг. 131. График изменения коэффициента трения в зависимости от пути относительного перемещения образцов при испытании / — в среде углекислого газа 2 — в воздухе.

Для определения зоны устойчивой работы АСО можно воспользоваться графиком (рис. 31). Область, находящаяся выше кривой, является зоной неустойчивой, а ниже — устойчивой работы АСО. Поэтому, если расчетные значения отношений давлений в баллоне и камере, а также в камере и атмосферного лежат выше кривой, необходимо принять меньшее значение давления в камере. В результате естественно уменьшатся расход воздуха и высота минимального зазора и увеличится коэффициент трения, в связи с чем делается перерасчет этих параметров. При необходимости сохранения заданного коэффициента трения повышаются требования к шероховатости опорной поверхности, т. е. уменьшается допустимое значение Rz. [c.62]

Сравнение числовых значений коэффициента трения, рассчитанных по уравнениям (10-11в) и (10-62) для турбулентного пограничного слоя в потоке нагретого воздуха вдоль охлаждаемой стенки, показывает, что значения С/, полученные с учетом влияния теплообмена, значительно больше, чем значения, полученные без учета этого влияния. Это иллюстрируется графиком на рис. 10-13, из которого видно, что охлаждение воздуха значительно увеличивает трение на стенке. [c.352]

Рис. 6.6. График для определения коэффициента трения л воздуха в трубе но Ке

Вычисление скорости движения воздуха при различных величинах избыточного давления АР = Р1 —Р2 выполняется очень просто, если известно значение коэффициента трения Обратимся к графику на рис. 2, где в двойном логарифмическом [c.114]

В координатах N — 1 а наносятся кривые мощности и Ординаты, заключенные между кривыми Мд и характеризуют мощность Мг, затрачиваемую на преодоление трения в трансмиссии. В нижней части графика наносят зависимость Nf = [ ( а)- Если считать коэффициент / постоянным, зависимость выразится прямой, проходящей через начало координат. Вверх от прямой Nf откладывают значения мощности сопротивления воздуха Ординаты между кривой и осью абсцисс представляют собой суммарную мощность, затрачиваемую на преодоление сопротивлений качению и воздуха. Ординаты Л(д, заключенные между кривыми и Nf + , представляют собой запас мощности, который может быть израсходован на преодоление подъема или на разгон автомобиля. Наибольшую скорость атах на горизонтальной дороге автомобиль развивает в тот момент когда мощность станет равной сумме мощностей Nf + , т. е. в точке А пересечения этих кривых. Таким образом, точка А определяет максимальную скорость движения автомобиля при заданном сопротивлении дороги и при полном открытии дроссельной заслонки. Диаграмма движения автомобиля на всех передачах представлена на рис. 276, б. [c.423]

Значения В в уравнении (9-35) определены но экспериментальным данным. Па рис. 9-3 показано изменение коэффициента трения с интенсивностью вдува воздуха в турбулентный слой сверхзвукового потока при различных значениях числа Моо. При построении графиков на этом рисунке коэффициенты трения С/ взяты из оиубли-кованных отсчетов. [c.233]

Для получения необходимых исходных графиков движения медленных составов для всех перегонов проводят расчеты на модели движения при следующих сочетаниях параметров максимальный приведенный коэффициент трения x ax, максимальный переток через уплотнения Qnmax (Ар), максимальная и минимальная температуры воздуха. Из этих расчетных вариантов для каждого перегона выбирают те, которые соответствуют минимальным скоростям движения составов по данным о движении составов в выбранных вариантах составляют график движения медленных составов по всей замкнутой траектории в проектируемой системе КПТ. [c.199]

На ряс. 23 приведены значения отношений Ввод/%03 скоростей развития усталостных трещин при исишании в воде и на воздухе в зависимости от частлты нагружения f и размаха коэффициента интенсивности .К. Графики построены по экспериментальным данным [31, Пэрис к др., с. 196— 217 ]. Испытывались компактные образцы толщиной 6,35 мм при внецен-тренном раст.чжении из легированной стали (Стп = 1609-Т-1638 МПа о.,. = = 1500 1530 МПа i )= 33% коэффициент асимметрии R = 0,1). Влияние воды на скорость развития трещин резко усиливается при снижении частоты нагружения и размаха коэффициента интенсивности. Так, кли при / = 180 цикл/мин переход от воздуха к воде увеличивает скорости роста трещин в ,2—2,2 раза, то при f — цикл/мин скорости роста трещин увеличатся в 4—6,5 раза. При низких значениях д,К влияние коррозии на рост скоростей v оказывается более сильным. [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...