Импульсный трансформаторные

Пробой масла производят в стандартном разряднике между погруженными в масло металлическими дисковыми электродами диаметром 25 мм с закругленными краями при расстоянии между ними 2,5 мм. Пробивное напряжение технически чистых масел в стандартном разряднике составляет 50 —60 кВ при 50 Гц и примерно 120 кВ при воздействии импульсного напряжения. Примесь воды в масле снижает значение пробивного напряжения. Если вода находится в масле в виде эмульсии, т. е. в виде мельчайших капелек, которые втягиваются в места, где напряженность поля велика, то в этом месте и начинается развитие пробоя. Характер изменения пробивного напряжения трансформаторного масла, содержащего влагу, в зависимости от температуры показан на рис. 6.2. Увеличение пробивного напряжения с ростом температуры объясняется переходом воды из суспензии в молекулярно-растворенное состояние. Рост пробивного напряжения при уменьшении температуры ниже О °С объясняется образованием льда и ростом вязкости масла. [c.196]

В качестве индикаторов в УД обычно используются электроннолучевые трубки. В систему УД входят симметричный мультивибратор с регулируемой частотой повторения, импульсный тиратронный генератор, возбуждающий затухающие синусоидальные импульсы в кварцевой пластине, вводящей через промежуточную среду (трансформаторное масло) ультразвуковые колебания в изделие. Эти импульсы в стальных и чугунных деталях распространяются со скоростью 5000 мм мсек. [c.602]

Рис. 2-24. Зависимость импульсного пробивного напряжения трансформаторных масел от их химического состава [Л. 2-55].

Электрическая прочность при импульсном напряжении. В настоящем параграфе приведены некоторые экспериментальные данные об импульсной прочности трансформаторного картона. [c.237]

Ниже приведены данные, заимствованные из работ английских исследователей [Л. 104]. Объектами исследования служили образцы картона различной толщины, применяемого в высоковольтном аппаратостроении, предварительно обработанные по следующему режиму вакуумная сушка образцов при 100 С и остаточном давлении не более 0,5 мм рт. ст. с последующей их пропиткой трансформаторным маслом при 100° С и остаточным давлением около 0,1 мм рт. ст. Хранение образцов до испытания производилось в холодном трансформаторном масле. Электродами служили плоская плита и шар диаметром 50 мм (или цилиндр того же диаметра с острыми краями). В табл. 55 приведены значения импульсной прочности образцов картона толщиной 6,4 мм (волна 1/50 мксек). [c.238]

Ультразвуковой метод контроля основан на способности высокочастотных колебаний (от 0,8 до 2,5 МГц) проникать в металл шва и отражаться от поверхности дефекта, находящегося в сварном шве. Ультразвуковые колебания получают с помощью пластинки из кварца и тита-ната бария, которые вставляют в держатели-щупы. Отраженные колебания улавливаются искателем, преобразуются в электрические импульсы, подаются на усилитель и воспроизводятся индикатором. В соответствии с ГОСТ 14782—76 существуют два метода ультразвуковой дефектоскопии теневой и эхо-импульсный. Ультразвуковой метод контроля применяют для металла толщиной не менее 4 мм. Для контроля сварных швов ультразвуком применяют ультразвуковые дефектоскопы УЗД-7Н, ДУК-13, УДМ-1М и др. Перед применением ультразвукового контроля сварной шов зачищают от шлака, металлических брызг, окалины на 50—80 мм с каждой стороны шва. Зачищенную поверхность протирают и наносят на нее слой контактной смазки. В качестве смазки применяют автол марок 6, 10, 18, компрессорное, трансформаторное или машинное масло. Схема ультразвукового контроля представлена на рис. 130. [c.278]

Если 81 = 5- 7, а ег=2 (например, трансформаторное масло), то Е2>Е и в жидкой среде при повышении напряжения еще до пробоя появятся разряды вдоль поверхности образца, искажающие распределение поля в результате произойдет пробой у края электрода. Если применить жидкий диэлектрик с 82>Б1, то распределение поля изменится в благоприятную сторону. Так, например, при импульсных испытаниях в качестве жидкой среды используют дистиллированную воду (е 80), так как при импульсных напряжениях высокая проводимость воды не сказывается. [c.71]

Фиг. 25-11. Импульсное пробивное напряжение в зависимости от расстояния для трансформаторного масла при разных длинах волн. Электроды острие — острие.

Фиг. 25-12. Импульсное пробивное напряжение трансформаторного масла. Электроды шар —шар, волна 1,5/40 (—), температура 15° С. Представлены огибающие по точкам максимальных значений.

Часто импульсные трансформаторы помещаются в металлический герметичный гофрированный корпус и заливаются жидкими пропиточными материалами трансформаторным маслом, кремнийорганическими жидкостями и др. В этих случаях обмотки трансформаторов могут не подвергаться предварительной пропитке лаками или компаундами. [c.380]

Широкое применение находят схемы импульсного регулирования с трансформаторным зарядом коммутирующего конденсатора (рис. 149, б). [c.274]

В качестве импульсных стабилизаторов используются также инверторы и преобразователи (гл. 5), при работе с независимым возбуждением от системы управления, обеспечивающей, как правило, режим с ШИМ — регулированием. Далее будем их называть импульсными стабилизаторами с трансформаторной развязкой. [c.248]

Для формирования библиотеки моделей регуляторов напряжения (PH) следует учесть, что в транспортных ЭЭС используются регуляторы трех конструктивных исполнений на магнитных усилителях, транзисторно-тиристорные и транзисторные с широтно-импульсной модуляцией. В библиотеке моделей преобразователей Пр должны быть включены модели трансформаторов Три трансформаторно-выпрямительных устройств ТВУ. В библиотеке П должны быть учтены типовые нагрузки транспортных ЭЭС симметричные и несимметричные активноиндуктивные нагрузки, двигатели асинхронные и постоянного тока, импульсные нагрузки. [c.227]

На рисунке 1.1 схематично дано сопоставление вольт-секундных характеристик пробоя в одинаковом разрядном промежутке твердого тела (горной породы) и жидкой среды. Точка пересечения вольт-секундных характеристик Ak соответствует равенству прочностей и вероятности электрического пробоя фавниваемых сред, и при экспозиции импульсного напряжения менее 10- с горная порода становится электрически слабее такого жидкого диэлектрика, как трансформаторное масло, а при экспозиции менее 2-3-Ю" с - слабее технической воды. В области диаграммы левее преобладает электрический пробой твердого тела. В диэлектрических жидкостях условия для реализации процесса более благоприятные, пробой в недиэлектрической жидкости требует импульсов напряжения с длительностью фронта на порядок меньше (10 с) и более высокого уровня напряжения (подробнее см. разд. 1.2). Так как в этом случае система электродов представляет для источника импульсов низкоомную нагрузку, то формирование на породоразрушающем инструменте импульсов напряжения с требуемыми параметрами представляет определенную техническую проблему /11/. [c.10]

Зависимость времени формирования импульсного разряда от напряжённости электрического поля для разных сред 1 — ноз-дух, р—10 атм, d—ъ мм 2 — диэлектрик — пода, d — 3 с.м J — вакуум, d = 0,5 мм 4 — трансформаторное масло, d — 1= 1,2 ым. [c.135]

Магнитные материалы. На рис. 3.19 — 3.21 приведены данные, иллюстрирующие влияние размера кристаллитов на магнитные свойства материалов различных типов. В последние годы благодаря изучению свойств наноматериалов, полученных контролируемой кристаллизацией из аморфного состояния, японскими учеными был открыт новый класс магнитомягких материалов с высоким уровнем статических и динамических магнитных свойств по сравнению с аналогичными по назначению кристаллическими и аморфными сплавами. Это сплавы на основе Ре —81 —В с небольшими добавками N6, Си, 2г и некоторых других переходных металлов (например, Р1пете1 в Германии сплавы этого типа называются Витроперм ). После закалки из расплава эти сплавы аморфны, а оптимальные параметры достигаются после частичной кристаллизации при температуре 530 —550 °С, когда выделяется упорядоченная нанокристаллическая фаза Ре —81 (18 — 20) % с размером частиц около 10 нм. Объемная доля наночастиц в аморфной матрице составляет 60 — 80 %. Сплавы обладают низкой коэрцитивной силой (5— 10 А/м) и высокой начальной магнитной проницаемостью при обычных и высоких частотах при малых потерях (200 кВт/м ) на перемагничивание, что обеспечивает их широкое применение в электротехнике и электронике в качестве трансформаторных сердечников, магнитных усилителей и импульсных источников питания, а также в технике магнитной записи и воспроизведения и т.д., обеспечивая значительную миниатюризацию этих устройств и стабильную работу в широком диапазоне частот и температур. Мировой выпуск сплавов оценивается на уровне 1000 т в год [39]. [c.162]

В работах [124, 129-132, 154] схема с трансформаторным удвоением напряжения и звеном магнитного сжатия использовалась для повышения эффективности возбуждения АЭ Кристалл типа ГЛ-201 и ГЛ-201 Д. В работе [154] импульсный автотрансформатор выполнен на трех ферритовых кольцах марки 200НН с размерами К 180х 110x20 мм. Между кольцами с помощью картонных прокладок [c.76]

При проведении экспериментальных исследований накачка АЭ осуществлялась от импульсного высоковольтного источника питания. Принципиальные электрические схемы модуляторов накачки этого источника питания показаны на рис. 3.2, а-е прямая схема исполнения модулятора (а) и схемы трансформаторного (б) и емкостного (е) удвоения напряжения со звеном магнитного сжатия импульсов тока. В схемах бив съем мощности излучения с АЭ увеличивается примерно в два раза. Но схема в более предпочтительна, так как она проще в конструктивном исполнении и в этом случае потребляется меньшая мощность (10% мощности теряется в трансформаторе). В этих трех схемах в качестве коммутатора использовался водородный тиратрон ТГИ1-2000/35, накопительный конденсатор имел емкость Снак = - 2200 пФ. [c.108]

Разогрев и возбуждение АЭ, как и в предыдущем случае (п. 5.1), обеспечивал двухканальный синхронизированный импульсный источник питания, содержащий два высоковольтных выпрямителя 3 и два модулятора накачки 4 на базе водоохлаждаемых водородных тиратронов ТГИ1-2000/35. Модулятор ЗГ был выполнен по прямой схеме, УМ — по схеме трансформаторного удвоения напряжения с магнитным звеном сжатия импульсов. Запуск модуляторов осуществлялся от общего генератора задающих импульсов 5, снабженного регулируемой линией задержки 6, которая позволяла сдвигать по времени относительно друг друга импульсы ЗГ и УМ в пределах 50 не. ЧПИ составляла 8 кГц. Исследования были проведены в установившемся оптимальном температурном режиме АЭ, который для ЗГ обеспечивался при мощности питания от выпрямителя 2,5 кВт и напряжении на аноде тиратрона 17 кВ, для УМ — соответственно при 3,5 кВт и 21 кВ. [c.140]

Входной блок питания обеспечивает общее питание лазера и необходимые уровни напряжений собственных нужд. БВРП состоит из источника постоянного напряжения на неуправляемых диодах и однотактного резонансного преобразователя, выполненного на мощных биполярных транзисторах с изолированным затвором. Трансформаторно-выпрямительный блок представляет собой импульсный высоковольтный трансформатор, на выходе которого установлена последовательная цепочка импульсных диодов. [c.268]

Рис. 10.2. Принципиальная электрическая схема генератора наносекундных импульсов ВБП — входной блок питания БВРП — блок выпрямителя и резонансного преобразователя ТВБ — трансформаторно-выпрямительный блок Тр — трансформатор ТМФИ — тиратронно-магнитный формирователь импульсов Др — зарядный дроссель Д — диод ПИ — импульсный подмодулятор

Пр,и налаживании импульсного блока параметрьГ триггера Ту—Гв устанавливают подбором сопротивления резисторов / 27 и / 28- С коллектора транзистора Гв через цепочку Сб/ 2э импульсы управления поступают на трансформаторный усилитель мощности. Он выполнен на транзисторе типа П214 (Гд), работающе.м в режиме переключения. [c.96]

Комбинированное намагничивание возможно только при контроле способом приложенного поля. При этом необходимо учитывать подвижность порошка в суспензии. Так, если подвижность порошка велика, а время реального воздействия па частицы порошка двух взаимно перпендикулярных магнитных полей значительно различается, то магнитный порошок может не отложиться на дефектах, соответствующих намагничивающему полю, время воздействия которого меньше. Для того чтобы при комбинированном намагничивании выявлялись дефекты всех нанравлений, необходимо увеличить напряженность поля, действие которого за равный промежуток времени меньше. Так, при применении водной, керосиновой и масляной суспензий на основе масла РМ и комбинированном намагничивании переменным и постоянным или переменным и импульсным полями напряженность переменного поля, в первом случае, и импульсного, во втором, должна быть в несколько раз больше напряженности второго ноля (соответственно постоянного пли переменного). Если вязкость дисперсной среды суспензии больше 20 сСт (например, трансформаторное масло), то напряженностп поля нри комбинированном намагничивании могут быть одинаковыми. Напряженности поля ири комбинированном намагничивании должны быть одинаковыми, если в нем участвуют токп одного рода [35]. [c.50]

Зависимость импульсной прочности картона, пропитанного трансформаторным маслом, от толщины при волне 1,5/40 лгкс приближенно выражается следующей формулой [c.375]

Давление. Пробивное напряжение технически чистого (недегазированного) трансформаторного масла при 50 гц увеличивается с увеличением внешнего давления как в однородном, так и в неоднородном полях (фиг. 25-5). При импульсных воздействиях влияние давления отсутствует. [c.244]

Импульсные стабилизаторы без и с трансформаторной развязкой составляют основу источников вторичного электропитания с бестрансформаторным входом (ИВЭП с БТВ), обеспечивающих высокие энергетические (к. п. д. до 90...98 %) и удельные массогабаритные (свыше [c.248]

Импульсные источники питания на основе трансформаторных ктивных накопителей с нелинейными элементами / М. Н. Быстров, Б. А. Ла ов, В. П. Силин и др. Доклад № 2 на семинаре СССР — США Индуктивш гопители энергии и коммутационная аппаратура для термоядерных ус вок . Л. НИИЭФА, 1974. [c.54]

Для получения постоянного ускоряющего напряжения обычно используются электростатические генераторы и каскадные генераторы. Источником высокого напряжения В. у. может служить также высоковольтный трансформатор, питаемый синусоидальным напряжением. Ускоряющая система трансформаторных В. у. имеет устройство, обеспечивающее прохождение тока лишь в те моменты, когда напряжение на вторичной обмотке трансформатора имеет нуншую полярность и близко к максимуму. Импульсные В. у. питаются от импульсных трансформаторов разл. типов, а также от ёмкостных генераторов импульсного напряжения. В них большое число конденсаторов заряжается параллельно от общего источника, а затем при помощи разрядников осуществляется их переключение на последовательное, на нагрузке возникает импульс напряжения с амплитудой до неск. МВ. Такие В. у. применяются в осн. в сильноточных ускорителях. [c.98]

Линейные размеры В. у. определяются требуемым напряжением (размером высоковольтного генератора) и электрической прочностью изоляции генератора и ускоряющей системы. Ввиду малой электрич. прочности воздуха при атм. давлении В. у. на большую энергию размещаются в камерах, заполненных изолирующим газом (фреон, 8Рб и др.) при повышенном давлении. Импульсные В. у. размещают в камерах с жидким диэлек триком (трансформаторным маслом или дистиллированной водой). Для повышения рабочего градиента напря- [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...