Цевка

В этом положении угловое ускорение е.о креста равно нулю. Угловые ускорения e, креста в моменты входа и выхода цевки из зацепления равны [c.509]

На рис. 220, в показано упрощенное цевочное зацепление, при котором профиль зуба колеса имеет форму дуги окружности, близкой к эпициклоиде. Цевки выполняют в механизмах неподвижными и вращающимися на осях. В последнем случае значительно снижаются потери на трение, однако конструкция колес становится более сложной. [c.347]

Механизм имеет стойку 3 и высшую пару, образованную цевкой В кривошипа и пазом креста. [c.31]

Задача 137 (рис. 115). На колесо с цевками действует пара сил с моментом т. К фиксатору АО прикреплена пружина, упру- [c.55]

Указание. Считать, что колесо А давит только на правую цевку. [c.56]

Размеры оси и ролика цевки рассчитывают из условия ограничения давления д, МПа, во избежание выдавливания смазки и увеличения износа трущихся поверхностей [c.282]

Ось цевки рассчитывают на прочность при изгибе [c.283]

Для сопряжения размеров паза креста п ролика цевки принимают посадки //9 /8 и //8//9, а для ролика цевки и оси— посадку //7//7. Трущиеся поверхности обрабатываются с шероховатостью Aia=- 1,25. . . 0,63 мкм. [c.283]

Механизмы с прерывистым движением ведомого звена. Мальтийские механизмы. Эти механизмы (рис. 3.115) преобразуют непрерывное вращение ведущего звена в прерывистое — ведомого. Проследим за работой мальтийского механизма на примере рис. 3.115, а. Кривошип / с цевкой В совершает непрерывное вращательное движение. При этом цевка В без удара входит в радиальный паз креста 2 и поворачивает его па угол 2 х1г г — число пазов креста). За один оборот ведомого [c.506]

В этом зацеплении теоретически профиль зуба одного колеса обращен в точку, а второго — в эпициклоиду, описываемую точками вспомогательной окружности радиуса г =г2 при перекатывании ее без скольжения по окружности радиуса г . При этом получается точечное циклоидальное зацепление. Так как зуб нельзя выполнить в виде точки, то зубья триба выполняются в виде цевок (валиков или пальцев) диаметром d, вычерченных из центров, лежащих на начальной окружности г , а профиль сопряженного зуба колеса выполняется по кривой эквидистантной эпициклоиде при величине смещения, равной радиусу цевки 0,5d. Размеры элементов зацепления выбираются из таблиц нормалей. Обычно 5= = 0,5/7 =J,b7m ha = 1,35/л, hf = 1,45m d - (1,1 —1,4) т. [c.51]

При вращении кривошипа 1 цевка А входит в паз креста 2 и поворачивает его на угол 2ад = 2л/г. Когда цевка А выходит из паза, крест останавливается и фиксируется секторным замком. Выпуклая цилиндрическая поверхность замка входит в соприкосновение с вогнутой поверхностью креста и препятствует повороту последнего до тех пор, пока цевка А кривошипа не войдет в следующий паз креста. Кривошип и крест вращаются в противоположных направлениях. За один полный оборот кривошипа с одной цевкой крест делает 1/г оборота и остановку. [c.243]

Наибольшая сила, действующая на ось ролика цевки кривошипа при положении ее на линии центров 0 0 , определяется по формуле [c.248]

Диаметры оси и ролика цевки do (0,5 + 0,65) dp dp = = 2Гр = (0,2-i-0,4) R . Посадка X при у7. [c.249]

Длина полоски контакта В ролика цевки и креста проверяется на допускаемые контактные напряжения (МПа) по формуле [c.249]

Поверхности трения оси и ролика цевки рассчитываются из условия ограничения удельного давления р (МПа), от величины которого зависит износ трущихся поверхностей, [c.249]

Ось цевки кривошипа проверяется на изгиб [c.249]

Механизм с неполными зубчатыми колесами (рис. 16.12, б) имеет зубья нормального эвольвентного профиля. Ведущее звено / снабжено сектором с двумя цевками 1, а ведомое звено П планкой 2 для устранения (смягчения) удара в начале и конце движения ведомого колеса //и фиксации его в состоянии покоя. [c.253]

Мальтийский механизм состоит из кривошипа 1 с цевкой 2 на конце и мальтийского креста <3 (рис. 4.36). [c.163]

При вращении кривошипа цевка 2 входит в паз мальтийского креста 3, поворачивает его на определенный угол и выходит из него в положении, в котором ось паза касается траектории центра цевки. [c.163]

Ранее упомянутое условие безударного зацепления цевки 2 с пазами креста осуществимо (рис. 4.36) при 2 (ф[-(-р,)= я. [c.164]

Поиски схем малогабаритных планетарных редукторов, обладающих значительным передаточным отношением в одной ступени (при хороших динамических показателях), привели к интересным и простым решениям, находящим широкое применение в различных областях машиностроения. На схеме такого редуктора (рис. 5.15, а) вместо водила Я применяют эксцентрик 1. Он является ведущим, а ведомым будет звено 6. Единственный сателлит 2 зацепляется с цевками 3, оси вращения которых закреплены в неподвижном корпусе 4. Вращательное движение от звена 2 к звену 6 передается через пальцы с втулками 5. Пользуясь методом обращения движения, находим передаточное отношение планетарного редуктора [c.190]

После поворота на угол д крест остается в покое, пока цевка кривошипа не войдет в следующий паз. Для фиксации креста в неподвижном положении служат запирающие дуги аир. Угол поворота кривошипа за время покоя креста, называемый углом покоя, находится из условия фп = 2л—фд, которое с учетом (22.3) приводит к соотношению [c.175]

В простейшем механизме мальтийского креста с внешним зацеплением (рис. 25.1) ирофпль симметрично расположенных пазов является прямолинейным и радиальным, и входным звеном является кривошип 1, снабженный одной цевкой Л. Время движения креста 2 и время его покоя определяются с учетом формулы (8.12) так [c.506]

Выше мы рассмотрч Л формула для определения времени дпиження 11 времени покоя для того случая, когда входное звено I имеет од (у цевку. В случае, если число цепок tn больше единицы, то наибольшее их число ири симметричном их расположении определяется из следу . 1Ш,сго нера.г]еистБа [c.507]

Из рассмотрения таблицы 9 видно, что для мальтийского механизма с 0Д Г0Й цевкой при числе пазов г = 3 коэффициент движения Тд равен Тц 0,1667. С увеличением числа г пазов коэффициент Тц возрастает, достигая при 2 = 12 значстт Тд — = 0,4167. [c.507]

Есл11 текущие углы поворота звена 1 и креста 2 обозначить через фГ п f 2. то для произвольного положения А цевки в пазу (рис. 25.1) будем имегь [c.508]

Г1ри уменьшении числа пазов возрастают максимальные угловые скорости креста и угловые ускорения в моменты входа и выхода цевки из зацепления Резкое возрастание ускорении, а с ним и динамических нагрузок является существенным недостатком. мальтийских механизмов с мали м числом nasiJB, [c.509]

Плоские мальтийские механизмы могут быть с внешним (рис. 24.9, а) и внутренним (рис. 24.9,6) зацеплеиие.м. При вращении входного звена — кривошипа 1 — цевка 3 входит в паз креста 2 и поворачивает его на угол а2 = 2я/2, где г — число пазов креста. Когда цевка 3 выходит из паза, крест останавлр[вается и фиксируется секторным замком 4. Число д радиальных пазов креста может быть от 3 до 12. За один оборот кривошипа с одной цевкой крест делает 1/г оборота и остановку. [c.279]

Сила в ньютонах, действующая на ось ролика цевки, достигающая максимального значения при положении ее па линии центров 0,02, и наибольшая мгновенная моидность в киловаттах на валу кривошипа определяются по формулам [c.282]

На рис. 24.14, а приведена конструкция кулачкового механизма прерывистого движения. За один оборот кулачка 1 выходной диск 2 поворачивается на угол, соответствующий одному шагу. Время движения диска и паузы определяется профилем кулачка. На рис. 24.14,6 приведена конструкция механизма с неполными зубчатыми колесами. Входное колесо / снабжено зубчатым сектором и двумя цевками 1, а выходное звено II снабжено планкой 2 для смягчения ударов и фиксации его во время паузы. На рис. 24.14, з изображен механизм, преобразующий вращение входного звена 1 в прерывистое поступательное движение выходного звена 2. [c.284]

На рис. 3.115,6 — мальтийский механизм, состоящий из ведущего диска 2 с двумя цевками 3 и четырехпазовой звездочкой /. Время покоя и движения — одинаковое. На рис, 3.115, в — восьми-прорезиой мальтийский крест. Ведущий диск- 1 за один оборот поворачивает крест 2 на угол 2л/8. [c.506]

Механизм с внутренним зацеплением и четырехпазовым крестом показан на рис. 16.7. Ведущим звеном является кривошип, цевка А [c.243]

Геометрическими параметрами мальтийских механизмов являются межосевое расстояние L = OjOj, радиус кривошипа — = OiA, число пазов г креста, расчетные радиусы креста и / 2min> углы о и фо. Зависимости между ними находятся из рис. 16.6 и 16.7. Для нормальной работы мальтийских механизмов необходимо, чтобы в момент входа цевки в паз креста и в момент выхода цевки из паза угол между радиусом кривошипа и осью паза был равен п/2, т. е. О А J О А. [c.244]

Силовой расчет механизмов. Он ведется с учетом того, что крутящий момент на валу кривошипа М- складывается из статического момента сил сопротивления и динамического момента Значение будет наибольшим, когда ось цевки кривошипа находится на линии центров OiOj, что соответствует наибольшему передаточному отношению от креста [c.248]

На рис. 16.9 приведены примеры конструкций оси и ролика цевки кривошипа исполнение I с трением скольжения и исполнение II с трением качения, в котором использован шарикоподшипник радиальный сферический (самоустанавливающийся), обеспе- чивающий лучшие условия контакта ролика в пазу креста. [c.249]

Метрические параметры рассматриваемого механизма выбираются с таким расчетом, чтобы в момент входа и выхода цевки из паза креста вектор скорости пальца цевки совпадал бы по направлению с осью радиального паза. Очевидно, при этом в начальный и конечный моменты скорость паза оказывается равной нулю, чем обеспечивается плавность начальной и конечной стадии работы механизма. Заметим, что / АВС должен равняться 90°. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...