Коэффициент расхода средний

Погрешность коэффициента расхода. Средняя квадратическая относительная погрешность коэффициента расхода вычисляется по формулам для диафрагм [c.477]

Потеря энергии в расходящемся насадке больше, чем в цилиндрическом. Значения коэффициентов расхода ц и скорости ф в расходящихся насадках зависят от угла конусности 6 и формы кромки при входе в насадок. Вопрос этот исследован еще недостаточно. В среднем можно принимать для выходного сечения [c.106]

В предыдущих параграфах были даны средние значения коэффициентов расхода и скорости для отверстий и насадков различных типов, соответствовавших большим значениям Ре. [c.106]

Коэффициент расхода. Коэффициенты расхода водосливов с криволинейными профилями значительно больше, чем водосливов с широким порогом. Центростремительные ускорения, возникающие при искривлении линий тока на гребне выпуклостью кверху, уменьшают давление в направлении сверху вниз это приводит к увеличению средней ско- [c.252]

Для вакуумных водосливов коэффициент расхода т определяется по данным Н. П. Розанова, приведенным в справочниках и курсах по гидравлике. В среднем для таких водосливов т = 0,52- -0,55. Значе- [c.174]

Зная закон распределения скоростей по сечению, можно вычислить аналитически непосредственно по уравнениям (3.8), (3.1 ) и (4.30) расход, среднюю скорость потока, а также коэффициент Кориолиса. [c.70]

Значение коэффициента при среднем расходе сточных вод, равном л/с [c.317]

Водопропускные сооружения обычно работают при расходах, изменяющихся в различных диапазонах. При изменении расхода изменяются удельная энергия потока Ео, глубины Лс и hl, глубина в нижнем бьефе h соответственно кривой связи Q с h , средняя скорость и /7к. б в отводящем русле, напор при пропуске расхода через водосливы или из-под затворов, коэффициенты расхода и сжатия. [c.226]

Коэффициент скорости ф и коэффициент расхода [л определяются опытным путем. Большинство значений этих коэффициентов получено из опытов над истечением воды. Среднее значение коэффициента скорости при истечении из отверстия с острыми кромками равняется [c.261]

Коэффициент расхода донных отверстий с острыми краями (для воды) в среднем равен [c.261]

При толстой стенке насадка (рис. 4.6) б>0,4г, где г — внутренний радиус насадка если перед пуском воды насадок был заполнен воздухом, то при среднем по величине напоре струя будет вытекать, не касаясь стенок насадка (как из отверстия с острыми кромками). При этом будет наблюдаться обычное сжатие и коэффициент расхода ц 0,61 (рис. 4.6, поз. а). [c.80]

Для криволинейных профилей (см. рис. 11-37) средней высоты (2Н < < ЗН) или низких (0,5Я < Св 2Я), имеющих вертикальную низовую или верховую грань, коэффициент расхода следует принимать [c.436]

Коэффициенты расхода m для трапецеидальных профилей средней высоты и низких [c.438]

Для трапецеидальных профилей (см. рис. 11-35) средней высоты (2Я < Св < ЗЯ) или низких (0,5Я Св 2Я), имеющих вертикальную низовую или верховую грань, коэффициент расхода принимается согласно табл. 11-6, в которой через S и s обозначены котангенсы углов наклона боковых граней к горизонту. [c.439]

Задача 3.48. Определить площадь выходного сечения и выходную высоту рабочих лопаток реактивной ступени, если параметры пара перед ступенью Рй — 2 МПа и о = 390°С, давление пара за ступенью 2= 1,5 МПа, скоростной коэффициент сопла < = 0,95, скоростной коэффициент лопаток / = 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 13°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл м/с, = 0,5, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20°, средний диаметр ступени /=0,85 м, степень реактивности р = 0,5, расход пара М=24 кг/с, коэффициент расхода для рабочей лопатки / 2 = 0,96 и степень парциальности впуска пара е = 0,4. [c.130]

Коэффициент расхода х для сопл рассматриваемого типа (рис. 5.9) в среднем равен 0,96 и мало зависит от длины и диаметра. [c.203]

По среднему коэффициенту расхода через трубопровод р, = 0,26 [20]. Таким образом, значения полученных коэффициентов расхода близки заданному предварительно его значению. [c.238]

Весьма важным является изучение влияния входного угла лопаток рабочего колеса на эффективность колеса и ступени. Изучение влияния входного угла лопаток проводилось для ступеней с рабочими колесами компрессорного типа и с углом выхода лопаток = 90 с одноярусной и двухъярусной решетками. Исследование показало, что увеличение в определенных пределах входного угла лопаток от значений, полученных в результате расчета по средним расчетным значениям коэффициентов расхода и напора, повышает к. п. д. ступени, расширяет зону устойчивой работы с высоким к. п. д. Заметное падение к. п. д. обнаруживается при t l > 8—10 [16 ]. [c.293]

Определить среднее значение коэффициента расхода насадка. [c.138]

Сужающие устройства типа рис. 2-20 предварительно тарируются для тех значений Re , при которых они будут применяться. При тарировке определяются коэффициент расхода, а также средняя квадратичная погрешность. [c.45]

Важной газодинамической характеристикой решетки является также угол выхода потока аь интенсивно меняющийся при переходе через зону насыщения. В соответствии с изменением коэффициентов потерь кинетической энергии и расхода средний для решетки угол выхода возрастает с приближением к состоянию насыщения и затем уменьшается при появлении мелкодисперсной влаги. [c.91]

Влияние присадок ОДА на структурные характеристики парокапельного потока (на дисперсный состав дискретной фазы и интенсивность турбулентности) вызывает заметные изменения коэффициентов потерь кинетической энергии и коэффициентов расхода сопл. Исследования проводились на плоском суживающемся сопле и показали, что введение присадок ОДА с концентрацией С= (5-4-6) 10 б кг ОДА/кг НгО приводит к следующим результатам 1) способствует интенсификации процесса дробления крупных капель с уменьшением их среднего размера в 2—2,5 раза. При этом, что особенно важно, доля крупных капель существенно уменьшается 2) сглаживает волны на поверхности жидких пленок, что в свою очередь уменьшает напряжение трения на поверхности раздела фаз, а также на стенке и потери на трение в пограничных слоях 3) снижает потери кинетической энергии и коэффи- [c.304]

Для различных сопел величина коэффициента скорости ф лежит в пределах 0,93—0,98. Коэффициент расхода при истечении через сопла перегретого пара в среднем равен 0,97 и ори истечении влажного насыщенного пара достигает величины, 1,02. Такое возрастание коэффициента расхода объясняется переохлаждением пара при его расширении в сопле. Характер изменения свойств пара в этом быстропротекающем неравновесном процессе будет иным. Это и приводит к увеличению расхода влажного пара через сопло. [c.291]

Здесь О и — безразмерные коэффициенты расхода масла на входе и среднего между входом и выходом. [c.61]

Выбор оптимального модуля сужающего устройства т. Суммарная среднеквадратичная случайная погрешность сужающего устройства, отнесенная к среднему расходу G p определяется составляющими погрешностей коэффициента расхода и случайной составляющей погрешности поправочного множителя на расширение измеряемой среды [c.19]

Если бы коэффициенты сжатия струек во всех отверстиях решетки были одинаковыми, то при постоянном диаметре с1птп полученное таким образом распределение скоростей соответствовало бы распределению расходов через эти отверстия или средних скоростей истечения из них. Однако, ввиду того, что при растекании струи по фронту решетки линии тока искривляются, углы входа потока в разные отверстия ее получаются неодинаковыми, поэтому коэффициенты сжатия и коэффициенты расхода через разные отверстия решетки также не могут иметь одинаковых значений. Следовательно, даже при равных полных давлениях во всех отверстиях расходы и соответственно средние скорости истечения из них в данных условиях не могли полностью совпасть. Но так как учесть это несовпадение было практически невозможно, то коэффициент сжатия для всех отверстий принимался одинаковым по всему фронту решетки. [c.161]

А 3 , F ju площадь сечения а коэффициент расхода для это-V0 сечения q.U)-Afi(A)- газодинамйческая функция расхода. Среднее liD илощади значение отношения и/]/ определяется формулой [c.36]

Подобных опытов было проведено весьма много. Р езультаты их показали, что коэффициент расхода р может колебаться в довольно широких пределах однако для малых от-1 ерстип в тонкой стенке при полном совершенном сжатии можно считать в среднем (при больших значениях Не) [c.99]

Для водосливов средней высоты и низких водосливов значения коэффициентов расхода могут быть приняты по экспериментальным данным (В. А. Большаков, А. Д. Петраш). Согласно этим данным угол наклона вер-ховой грани оказывает влияние на относительную ширину порога s/Ho, при которой происходит переход от водослива с острым ребром к водосливу практического профиля полигонального очертания. При этом чем более пологим будет верховой откос, т. е. чем большим будет значение tg 6в, тем при меньших значениях s/Ha будет происходить указанный переход. [c.160]

Коэффициент истечения зависит от угла конусности 6. При 0< 8° в среднем можно принимать фвых=Цвых= =0,45, при 0 = 12° (предельный угол) фвых=р.вых=0,26. При 0>12° насадок перестает работать полным сечением происходит отрыв струи, струя вытекает, не касаясь стенок, и истечение происходит как из отверстия в тонкой стенке. Если отнести коэффициент расхода не к выходному сечению, а к входному, то получим значительно более высокие значения коэффициента расхода. [c.315]

Принятые величины. Коэффициент утечек со стороны впуска пара у1 = 0,012. Коэффициент использования выходной энергии Хд = 0,9, за ступенью отбора Хд = 0. Коэффициент возврата = 1,03. Параметры условной средней ступени перепад Ад = 56 кДж/кг степень реактивности р = 0,14 угол = 11,83° коэффициенты ф = 0,95, = 0,04. Хорда направляющих лопаток = 61 мм, рабочих 62 = 20,5 мм. Параметры диаф-рагменных уплотнений диаметр dy = 280 мм зазор 6 = 0,5 число гребешков 2=5 толщина гребешков Д = 0,3 коэффициент расхода (ly = 0,8. Параметры бандажных уплотнений осевой зазор бд = 1,5 мм радиальный [c.169]

На рис. 4-25 представлена зависимость среднего вешвого ш диаметра капель d от Yр при S5ff постоянном значении К. Для 300 случая распыливания жидкости 250 каким-либо одним распылителем линии на рис. 4-25 представляют зависимость среднего диаметра капель от расхода, так как в этом случае коэффициент расхода остается постоянным. [c.75]

По некоторым литературным данным для высокопроизводительных горшков с простым или уравновешеиным клапаном коэффициент расхода не превосходит 0,5, а для ковшевых горшков равен около 0,6. Коэффициент расхода должен определяться заводом-изготовителем для каждой конструкции горшка. Коэффициент расхода для простой шайбы, встроенной в трубопровод, равен в среднем 0,6, а для сопла — около 0,98—0,99, если отношение диаметров отверстия шайбы к диаметру трубы не выше 0,4 [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...