Угол вала критический

Для тихоходного трансмиссионного вала основным является расчет на совместное действие кручения и изгиба от собственного веса вала Чтобы уменьшить вес трансмиссионных валов (как тихоходных, так и быстроходных), применяют трубчатые валы. Критическая частота вращения трубчатого вала в 4,5—5,5 раза выше частоты сплошного вала, а суммарный угол закручивания и напряжения кручения соответственно в 2—3 раза меньше. В местах установки подшипников и соединительных муфт трубчатые валы снабжаются сплошными цапфами. [c.295]

Общие понятия о крутильных колебаниях и критической угловой скорости. Приложим к массам т (рис. 209) моменты, как показано сплошными стрелками. В результате действия моментов вал окажется скрученным и каждая масса повернется на угол ф. При этом предполагается, что вал скручен в пределах упругих деформаций. [c.199]

Как видно из табл. 55, критические температуры находятся в некоторой зависимости от зазоров в сопряжении вал — ТПС. Связь уровня температур и зазора становится понятной из рассмотрения упомянутой в настоящей главе зависимости угла контакта в сопряжении вал — ТПС от параметра, характеризующего конструктивное исполнение и условия работы подшипника. При прочих равных условиях угол контакта уменьшается с увеличением диаметрального зазора. Следовательно, чем больше зазор, тем при более высоких температурах, влияющих на модуль упругости полимерного материала, угол контакта в сопряжении достигнет допустимых значений. [c.83]

Положение плоскости второй гармоники неуравновешенности определяется при прохождении второй критической скорости, а для роторов, работающих между первой и второй критическими скоростями (в случае симметричной конструкции и изотропности опор), приближенно определяется методом графического разложения векторов вибраций концов вала (или векторов одинаковых компонент вибраций подшипников) на симметричные и кососимметричные составляющие. Как видно из фиг. 5, угол и — искомый угол между плоскостями гармонических составляющих, который следует отложить от найденной ранее плоскости первой гармоники дисбаланса. [c.166]

Угол скручивания вала (отнесенный к единице его длины), при котором начинается его волнообразование, называется критическим. [c.319]

На докритическом режиме (см. рис. 11.31, а) вал прогибается в сторону эксцентриситета е, а на сверхкритическом (см. рис. 11.31, б) - в сторону, противоположную эксцентриситету, и, таким образом, при со = °° диск будет вращаться вокруг своего центра масс, т.е. происходит самоцентрирование вала. Самоцентрирование вала объясняется действием кориолисовых сил инерции при подходе к критической скорости диск, помимо переносной, имеет относительную скорость в радиальном направлении. Поэтому на центр массы диска действует кориолисова сила, направленная перпендикулярно плоскости изгиба в сторону вращения вала. Она вызывает поворот центра массы относительно геометрического центра (точки Ох) на угол п/2. В закритической области направление относительной скорости меняется на [c.305]

Пример 2. РАСЧЕТ ПЕРВОГО И ВТОРОГО КРИТИЧЕСКИХ ЧИСЕЛ ОБОРОТОВ СТУПЕНЧАТОГО ВАЛА (рис. 51) МЕТОДОМ НАЧАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ В МАТРИЧНОЙ ФОРМЕ. Матрица-столбец начальных параметров на правой опоре содер. жит два отличных от нуля параметра угол поворота 00 и поперечную силу 0 , Эту матрицу мы представим в виде суммы [c.224]

Расчеты и а жесткость производят в том случае, когда деформация вала влияет на работоспособность связанных с ним деталей или когда частота вращения вала может оказаться близкой к критической. Углы наклона упругой оси вала определяют под зубчатыми колесами, подшипниками. Прогиб проверяют на максимальное значение в середине вала и под зубчатыми колесами. Определяют прогибы у и углы 6 наклона упругой оси вала в двух взаимно перпендикулярных плоскостях (схема загружения вала — см. расчет на усталостную прочность). Полные перемещения находят, как геометрическую сумму перемещений в этих плоскостях. Определение углов 0 и прогибов у производят методами, изложенными в курсе Сопротивление материалов . Значения величин углов наклона оси вала на опорах с подшипниками качения не должны превышать (рад) для цилиндрических роликоподшипников — 0,0025 для конических — 0,0016 для однорядных шарикоподшипников — 0,005 для сферических подшипников — 0,05. Угол 9 наклона оси вала под зубчатыми колесами не должен превышать 0,001 рад. [c.106]

Действительно, во-первых, этот пролет вращается с той же угловой скоростью (которой задавались), во-вторых, известны его две же ткости относительно поперечных перемещений (они обе равны бесконечности), в-третьих, будет определен коэффициент жесткости на изгиб на опоре, примыкающей к первому пролету. В самом деле, в случае вращения многоопорного вала с первым критическим числом оборотов его упругая линия будет иметь форму, представленную на фиг. 61. При существовании этой формы прогибы смежных пролетов вала направлены в противоположные стороны и изгибающие моменты в опорах вала будут различно влиять на величину прогибов в смежных пролетах вала. Так, если для одного пролета опорный момент будет препятствовать прогибу, т. е. будет вызывать положительную величину жесткости на изгиб, то этот же момент в соседнем пролете будет способствовать увеличению прогиба, следовательно, он будет эквивалентен произведению уже отрицательной жесткости относительно угловых перемещений на соответствующий угол поворота опорного сечения. По абсолютной величине обе эти жесткости равны друг другу, так как на опоре углы поворота вала обоих соседних пролетов одинаковы. [c.134]

Удаленность линии действительных нагрузок от линии RRi характеризуется углом а между касательной к линии Р = = onst в точке А (рис. 2.11) выбранного режима по п и касательной к линии RRi в критической точке ( кр). Рассматривая положение линии Р = onst (72 кгс) на диаграмме, можно заметить, что при л = 3000 об/мин эта линия значительно удалена от RRi, вблизи точки пересечения оси ординат эта линия касательна к RRi, имеет с ней общую точку угол между ними равен 0. Этому углу соответствует наличие прихватывания вала при трогании с места. При повышении оборотов на нагрузке 72 кгс заеданий не отмечается, угол между огибающей и линией Р=72 кгс увеличивается существен загиб линии RRi в сторону оси ординат при больших значениях (PV). [c.77]

Как же работает антивибратор Для этого рассмотрим случай, когда коленчатый вал вращается с частотой вращения ниже или выше критических. Тогда грузы под действием центробежных сил переместятся от центра в крайнее положение на величину зазора между пальцами 2, 4, 6, 7 п отверстиями, но как только коленчатый вал начнет работать на критической частоте вращения, например при 550 обУмин, то одна пара грузов, рассчитанная для гашения этих резонансных колебаний, придет в действие, а именно при увеличении частоты вращения коленчатого вала грузы в силу инерции будут стремиться сохранить прежнюю частоту вращения, а следовательно, отставать на некоторый угол и препятствовать закручиванию вала. При уменьшении частоты вращения вала, наоборот, частота вращения грузов будет [c.151]

Другое предложение, повлекшее за собой большую серию исследовательских работ, было сделано А.Уэллсом [376, 107]. Оно состояло в измерении раскрытия дна надреза, имевшего параллельные грани (рис.4.3.2, а). Перемещения измерялись непосредственно между точками А к В путем опирания концов лопаточного датчика, который поюрачи-вался на угол 0, когда расстояние АВ увеличивалось. В дальнейшем эта идея об измерении раскрытия конца трещины 8 развивалась в основном в двух направленях. Одно из них состояло в измерении различными способами положений кромок трещины по достижении критического состояния — начала движения ранее созданной усталостной трещины. Это были либо расстояние между точками С и Д где кончалось искривление берегов трещины (рис.4.3.2, б), что соответствовало примерно точке окончания зоны пластических деформаций СВ, либо расстояние между точками и Р, выбранное условно. Измерения проводились либо на разрушенном образце путем составления двух его половин, либо на надрезе-свидетеле, который не разрушался, но бьш близок к критическому состоянию. Второе направление в измерении 8 состояло в регистрации некоторого интегрального перемещения половин образца относительно друг друга. Такой подход возможен в тех случаях, когда ослабленная часть оОразца (рис.4.3.2,в) сильно уступает по площади или моменту сопротивления брутго-сечения. Тогда можно считать, что половинки образца являются абсолютно жесткими телами, и принять кинематическую схему перемещений. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...