Пучки труб гидравлическое шахматные

Гидравлическое сопротивление шахматных пучков труб с продольными плавниками, по данным [10], рассчитывается по формуле [c.99]

В работе [221 исследовались пучки труб со спиральным цельнокатаным оребрением, у которых ребра разрезались вдоль оси труб, в результате чего образуются продольно-разрезанные ребра типа интеграл . Исследования показали, что рост теплоотдачи шахматных пучков труб с оптимальными параметрами разрезанного ребра по сравнению с пучками труб со сплошными ребрами составляет при Ке=10 ООО 50 %, а при Re=48 ООО равен 65 %. Увеличение коэффициента гидравлического сопротивления соответственно равно 55 и 70 %. Общий вид разрезанной трубы показан на рис. 6.11. [c.104]

Гидравлическое сопротивление пучков из круглых труб при поперечном обтекании газом в области Re от 5-Юз до 65-1Q3 определяется по формулам [2] для шахматных пучков [c.168]

ТЕПЛООБМЕН И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ В ШАХМАТНЫХ ПУЧКАХ ПЛАВНИКОВЫХ ТРУБ [c.99]

Коэффициент сопротивления шахматных пучков труб может быть также определен по номограмме (рис. 1.3). Гидравлическое сопротивление рассчитывают по формуле (1.31). Сначала определяют член ( /%) - / (Ке) по поперечному отно-еительному шагу Хх = а затем по вспомогательному графику множитель х = = / (хх/хг), после чего рассчитывают = ( /х)Х- [c.24]

Сравнение данных по гидравлическому сопротивлен (рис. 4) шестирядных пучков показывает, что пучки с лучше-теплоотдачей имеют и большие гидравлические потери, в частности в пучках с шахматной компоновкой труб гидравлическое сопротивление при равной скорости в узком сечении на 30—35% выше, чем в пучках с коридорной компоновкой. [c.130]

Гидравлическое сопротивление определяется следующими аппроксимацион-ными формулами [ЗУ]. Для шахматных пучков труб при 2.0 С < 2.52, 2-10 > >Ве>2-105, 2.52>5 1>2 [c.27]

Как следует из приведенных данных, применение турбулизирующих сеток обеспечивает заметный экономический эффект. Можно предложить своеобразную плавниковую конструкцию, где роль плавников играют сетки. В этом случае ряд труб покрывается сверху и снизу сетками больших размеров, которые в промежутках между трубами сшиваются специальным аппаратом или привариваются. Эти операции должны проводиться с натягиванием сетки на трубы. Аналогично известным опытам Прандля с турбулизирующей проволокой па шаре, Шваб [58] исследовал влияние турбулизирующих одиночных проволок, расположенных в области ср 80° параллельно образующим цилиндра. В результате было установлено, что при одновременном уменьшении гидравлического сопротивления на 30 % теплоотдача может быть повышена на 40 %. В опытах Г. А. Михайлова была сделана попытка применения метода планок к пучку труб шахматного расположения. Однако поперечно-омываемые проволоки, укрепленные в оптимальном месте, обеспечили для многорядного пучка суммарный эффект 5 %. Заметное повышение теплообмена обнарун ено только в первых двух рядах. Полученный результат естествен, так как собственный уровень турбулентности в глубинных рядах весьма высок и дополнительная турбулизация малоэффективна. [c.45]

ТЕПЛООБМЕН И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНЙЁ В ПОПЕРЕЧНО-ОМЫВАЕМЫХ ШАХМАТНЫХ ПУЧКАХ ТРУБ С ПРОВОЛОЧНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ [c.99]

Экономические скорости газов в газоходах пароперегревателя для котлоагрегатов с уравновешенной тягой при стоимости топлива 10—12 руб/т составляют для шахматных пучков 12 2 м/с, для коридорных 17 2 м/с. Гидравлическое сопротивление — пе более 10% рабочего давления пара. Подвод пара осуществляется рядом труб малого диаметра по всей длине раздаю-И1его коллектора, торцевой подвод пара по схемам Я и 2 не рекомендуется. Номинальная температура перегретого пара должна обеспечиваться согласно ГОСТ 3619-76. [c.173]

Другим практически интересным методом создания искусственной шероховатости является применение в качестве турбулизаторов стальной проволочной сетки. В приводимых ниже опытах Мигая для указанных целей использовалась стальная сетка с квадратной ячейкой, которая относительно дешева и широко используется в промышленности. На девятирядном шахматном пучке были испытаны три стальные сетки с разными размерами проволоки (сетка № 1 — диаметр проволоки 0.3 мм, размер ячейки 1.4x1.4 мм, № 2 — соответственно 0.8 и 6x6, № 3 — 1.0, 10x10). Пучок был набран из трубок диаметром =25 мм с шагами iS j =1.48 и 6 2=1.6. Каждая из трубок обертывалась той или иной сеткой, и отдельные проволки сетки располагались параллельно и перпендикулярно образующим. Результаты опытов показаны на рис. 1.33. Данные по теплообмену в случае применения сеток изображены усредняющими кривыми без нанесения экспериментальных точек. Число Nu для гладкого пучка совпадает с приведенными в работе [18] для пучка с такой же ориентацией. Максимальное гидравлическое сопротивление (рис. 1.34) оказалось у сетки № 1, минимальное — № 3. Сетка № 1 характеризуется еще и наиболее низким теплообменом. Как показано в [58], при интенсификации конвективного теплообмена в трубе кольцевыми вставками-турбулизаторами важное значение имеет расстояние между кольцами. Поток, оборвавшийся от препятствия, должен Прилипнуть к гладкой поверхности таким образом, полезно используются поВышенная турбулентность и условия начального участка пограничного слоя. Параметры l h I — расстояние между проволоками) и hid являются определяющими в этих явлениях. Для сеток № 1, 2, 3 параметр Uh имеет соответственно значения 4.67, 7.5, 10. Для сетки № 1 высокое сопротивление и низкий теплообмен объясняются, по-видимому, малым значением Uh. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...