Пучок труб коридорный, сопротивление

Пучок труб коридорный, сопротивление 108 [c.357]

Пульсации потока в парогенераторе 488, 489 Пучки труб, гидравлическое сопротивление 175—177 --коридорные 175, 176 [c.894]

При омывании коридорных и шахматных пучков из труб, расположенных под углом атаки газов 75°, сечение для прохода газов определяется по осям труб, а сопротивление, подсчитанное для чисто поперечного смывания, увеличивают на 10%. Если в газоходе расположены поперечно омываемые пучки труб, имеющие одинаковые шаги, но раз-354 [c.354]

Рис. 20-2. К расчету сопротивления коридорных пучков труб.

Коридорное расположение труб. Коэффициент сопротивления коридорного пучка труб зависит от числа рядов труб в пучке, геометрических характеристик 51, 2 и числа Ке [c.23]

По формулам (1-13) построен график на рис. VII-6, по которому следует определять коэффициент сопротивления одного ряда труб коридорного пучка So- При а, < Oj значение Srp. определяемое по основному полю графика, умножается на поправочный ко фициент Сф. При aii>a2 методика расчета зависит от значения гр при 1 <3 if < 8 значение гр умножается на два поправочных коэффициента (С и Сре), определяемых по второму вспомогательному полю графика для широких пучков, при 8<Зя 5<15, значение So определяется непосредственно по вспомогательному графику So шир без поправочных коэффициентов. [c.13]

Сопротивление по воздушной стороне воздухоподогревателей первого типа складывается из сопротивления поперечно омываемых труб и сопротивления поворотов в перепускных коробах. Первое рассчитывается обычным путем, т. е. определяется по рис. VII-7 сопротивление на один ряд труб для шахматных пучков или по рис. УП-6 — коэффициент сопротивления на один ряд коридорных пучков. Найденное значение умножается для коридорных пучков [c.44]

Если несколько первых и последних рядов труб воздухоподогревателя в каждом ходе имеют шахматное расположение, а средние ряды — коридорное, сопротивление шахматных и коридорных рядов рассчитывается отдельно. При этом обш ий ряд относят к рядам с предыдущей (по ходу воздуха) компоновкой. Если в каждом ходе по воздуху имеются два шахматных пучка, разделенные коридорными рядами, то при расчете суммарного сопротивления всех рядов труб с шахматным расположением следует добавить по два ряда на каждый ход. [c.44]

Фиг. 2-26. Сопротивление коридорного пучка труб поперечном обтекании.

Сопротивление коридорного пучка труб при поперечном обтекании равно [c.111]

Воздушное сопротивление пучка труб воздухоподогревателя определяется по 2-14 —В полученное значение умножается на п-т при коридорном расположении труб и на (1-)-и) т при шахматном расположении. где п — число труб по глубине пучка, т — число ходов по воздуху. [c.115]

Подсчет аэродинамических сопротивлений пучков труб, омываемых поперечным потоком газов при коридорном расположении труб, может быть произведен по формуле [c.112]

Рис. 77—I. Номограмма для определения сопротивлений коридорно расположенных пучков труб

Коэффициент сопротивления пучка с коридорным расположением ребристых труб [12-6] [c.577]

СОПРОТИВЛЕНИЮ ШАХМАТНЫХ И КОРИДОРНЫХ ПУЧКОВ ТРУБ [c.25]

На представленных ниже графиках (рис. 1.21) приведены полученные Г. А. Михайловым значения Лр/Ь в зависимости от угла ср, где Р=Р0 Р (Рв — давление в данной точке, р — статическое давление в набегающем на пучок потоке), 11—р10 12 — скоростной напор, рассчитанный по скорости набегающего на пучок потока. Исключение составляет рис. 1.21, а, где в качестве принималось статическое давление перед соответствующим рядом пучка. Данные приводятся для смешанного обтекания (2.10 > Ке > 2-10 ). На рис. 1Л1, а показано распределение давления для труб коридорного пучка при 1 = Л 2=2. Кривая первого ряда по своему характеру не отличается от кривой для единичного цилиндра. Однако коэффициент сопротивления выше, чем у единичного цилиндра (с = 1.1, 1=3), что вызвано повышением местных [c.32]

На рис. 1.21, б показано распределение давления по поверхности труб коридорного пучка при 1Ух=2, 1 2=1.25. Все кривые, за исключением первого и второго рядов, совпадают между собой. Суммарное сопротивление этого пучка ниже, чем у нормального (5 1=6 2=2) в полтора раза. На рис. 1 21, в представлены эпюры давления для шахматных пучков 1У1=2, з=1.25 и 1=1.25, 2—2- [c.34]

В табл. 9.1 приведены результаты теоретического расчета теплоотдачи при поперечном омывании пучков труб шахматного и коридорного расположений (рис. 9.1) с различными условиями на границе теплообмена. При решении контактным сопротивлением стенка—жидкий металл пренебрегали. [c.128]

Величина коэффициента сопротивления зависит от числа и расположения труб в пучке, числа Ке и учитывает условия входа и выхода газов из пучка. Коэффициент сопротивления коридорного пучка труб определяется из выражения [c.351]

В последующих пунктах приводятся расчетные формулы для определения значении коэффициентов сопротивления коридорных и шахматных пучков из гладких и ребристых труб. По этим формулам построены расчетные графики. [c.12]

По формулам (1-4), (I-2I) и (1-22) построен график на рис. VII-9, по которому определяется сопротивление одного ряда коридорного пучка ребристых труб, т. е. [c.15]

Коэффициент сопротивления коридорного пучка ребристых труб определяется из выражения, аналогичного выражению (1-12) [c.15]

Результаты опытов по установлению влияния расположения труб и относительных шагов позволяют сделать определенные практические выводы. Так, например, до сих пор считалось, что коридорное и шахматное расположения труб в конвективных пакетах в отношении теплообменных характеристик приблизительно равноценны. Считалось, что если несколько увеличить скорость газа в коридорном пучке по сравнению с шахматным, то при одинаковом расходе энергии на преодоление аэродинамических сопротивлений теплосъем в них будет одинаков. Опыты по золовому загрязнению показывают, что в условиях запыленного потока коридорные пучки при одинаковом расходе энергии на тягу дают меньший теплосъем, а поэтому при проектировании конвективных поверхностей нагрева для работы на дымовых газах следует отдать предпочтение шахматным пучкам, а от коридорных пучков отказаться совсем. [c.21]

Число рядов труб в конвективном пучке по ходу газов зависит от числа труб в ряду и длины их. Наивыгоднейшее число рядов определяют, исходя из требований в отношении веса, размеров и к. и. д. котла, а также тяги. С увеличением числа поперечных рядов при всех прочих равных условиях среднее тепловое напряжение поверхности нагрева пучка уменьшается, а его газовое сопротивление увеличивается. Но вместе с тем возрастает и к. п. д. котла за счет снижения потери тепла с уходящими газами. Поэтому в передвижных паровых котлах, характеризующихся ограниченными размерами и весом, а также простейшими тяговыми устройствами, наивыгоднейшее число поперечных рядов труб в нучке будет мри той -максимальной температуре уходящих газов, которая лежит в пределах минимально допустимого к. 1П. д. котла. Высота конвективного пучка при шахматном расположении труб будет меньше, чем лри коридорном. [c.193]

В работе [56] исследовалась шахматно-перекрестная компоновка труб. Наибольший выигрыш в теплоотдаче (примерно на 22 %) с одновременным снижением аэродинамического сопротивления на 25 % получен для пучков с широкими шагами (5i=3, 1Уа=1.0). В среднем при iS i=2-f-3 и S 2=l-rl.5 получено а/ао=1.16, / о=0.75. Для коридорного пучка а/ао=1.14. [c.49]

В числе Ке за характерные параметры приняты наружный диаметр труб и средняя скорость в узком сечении пучка. Коэффициент сопротивления коридорных пучков труб может быть определен по номограмме (рис. 1.2). Эта номограмма дает средний коэффициент сопротивления пучка, отнесенного к одному ряду, Гндравлическое сопротивление многорядного пучка труб в соответствии с номограммой рассчитывают по формуле [c.23]

Ряс. VII-9. Сопротивление коридорных пучков труб с поперечными ребрами при поперечном омыванни [c.195]

Приведем соотношения для определения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления потока перегретого цара ОРТ при течении в кольцевом канале, продольном обтекании пучков труб со спиральными однозаходными или круглыми ребрами прямоугольного (или трапецеидального) сечения, собранных по равносторонней треугольной решетке. Рассмотрим также поперечное обтекание коридорных пучков труб с теми же типами ребер [89]. [c.115]

До сих пор применялись змеевиковые поверхности как с шахматным, так и с коридорным расположениями труб. Опыты по исследованию загрязнения труб летучей золой со всей очевидностью показали, что самообдувающимися могут быть только шахматные пучки. Результаты технико-экономического анализа свидетельствуют о том, что коридорные пучки труб по сравнению с шахматными при одинаковом расходе энергии на тягу и при прочих равных условиях требуют для своего размещения на 25% больше объема, на столько же больше расхода металла, а при оптимальных скоростях — на 60% больше расхода энергии на преодоление аэродинамического сопротивления. Кроме того, в коридорных пучках при плоских змеевиках и одинаковом с шахматными радиусе гиба получается в 2 раза больший продольный шаг. При радиусе гиба R = 2d, S2ld=4. Это затрудняет осуществление компактных поверхностей. Поэтому целесообразно полностью отказаться от коридорного расположения труб и применять только шахматное расположение. [c.120]

Типичными расположениями труб в пучке являются коридорное (рис. 74) и шахматное (рис. 75). Второе расположение является в отношении теплообмена более выгодным, чем первое, из-за лучшей турбулизации потока жидкости трубами. Коэфици-снт теплоотдачи при шахматном расположении получается более высоким, однако шахматное расположение труб создает большее сопротивление движению потока жидкости через пучок труб, чем коридорное. [c.230]

Сравнение данных по гидравлическому сопротивлен (рис. 4) шестирядных пучков показывает, что пучки с лучше-теплоотдачей имеют и большие гидравлические потери, в частности в пучках с шахматной компоновкой труб гидравлическое сопротивление при равной скорости в узком сечении на 30—35% выше, чем в пучках с коридорной компоновкой. [c.130]

Здесь ш — скорость потока (продуктов сгорания или воздуха) для сжатого сечения канала, м/с р — плотность при средней температуре потока, кг/м . Коэффициент сопротивления п зависит от КОМП0И01ВКИ трубного пучка (шахматное или коридорное располол<епие труб, относительных шагов 51/с и 5г/й и числа рядов труб, в пучке). [c.317]

Экономические скорости газов в газоходах пароперегревателя для котлоагрегатов с уравновешенной тягой при стоимости топлива 10—12 руб/т составляют для шахматных пучков 12 2 м/с, для коридорных 17 2 м/с. Гидравлическое сопротивление — пе более 10% рабочего давления пара. Подвод пара осуществляется рядом труб малого диаметра по всей длине раздаю-И1его коллектора, торцевой подвод пара по схемам Я и 2 не рекомендуется. Номинальная температура перегретого пара должна обеспечиваться согласно ГОСТ 3619-76. [c.173]

Термическое сопротивление струйного ядра потока пренебрежимо мало по сравнению с термическим сопротивлением пограничного слоя при Рг=0.7, и закономерность локального теплообмена в пучках отражает структуру пограничного слоя. Используем для анализа структуры пограничного слоя в пучках величину п как индикатор структуры. При этом следует иметь в виду, что влияние турбулентности сказывается в основном на точке перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, а на величину п оно небольшое как в ламинарной, так и в турбулентной областях (хотя общий уровень теплообмена повышается). Значения параметра п были подсчитаны исходя из эпюр Ки=/(ф, Ке). На рис. 1.9 приведены п для различных рядов пучка. Из графиков видно, что характерные особенности устанавливаются со 2-х и 3-х рядов и в дальнейшем для глубинных рядов сохраняются. Как известно, для одиночного цилиндра при ср=0 п=0.5, при ср=180° п=0.8, т. е. характер омывания в этом случае совпадает с условиями омывания 1-го ряда пучка. Для глубинных рядов труб характер пограничного слоя существенно меняется. Наиболее консервативной является область передней критической точки шахматного пучка, где пограничный слой в докритической области чисел Ке остается ламинарным для всех рядов. Характер омывания в области задней критической точки меняется, и пограничный слой ламинаризируется. Для коридорного пучка в области задней критической точки в глубинных рядах пограничный слой становится ламинарным, по-видимому, вследствие резкого изменения уровня скоростей (местных чисел Ке) в застойной области между трубами. В области же передних критических точек, наоборот, пограничный слой становится турбулентным вследствие интенсивной турбулизации. Все эти выводы сделаны для пучка с 15 1=6. 2=2, [c.15]

Интересные гидравлические особенности наблюдаются в поперечно-омывае-мых пучках. На рис. 1.10 показана зависимость коэффициента сопротивления коридорного пучка от числа рядов. Как видно из графика, коэффициент сопротивления первого ряда выше коэффициента сопротивления одиночного цилиндра в 2.71 раза, что объясняется повышенными скоростями обтекания трубы. Для второго ряда характерно крайне низкое сопротивление — в 2.2 раза меньшее, чем у одиночного цилиндра. Второй ряд труб находится в тени первого ряда, он омывается низкотурбулизированной струей, и уровень скоростей в лобовой его части низок. В дальнейшем уровень турбулентности струи повышается, она расширяется сильнее, и уровень скоростей в приосевой лобовой части труб увеличивается, что приводит к росту гидравлического сопротивления. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...