Формула Герца Беляева

Удельное давление q (напряжение) в зоне контакта двух цилиндрических поверхностей определяется формулой Герца — Беляева [c.114]

Удельное давление, или контактное напряжение q, определяется формулой Герца—Беляева [c.150]

Расчет на прочность зубьев по контактным напряжениям. Размеры зубчатых колес определяются из условия наибольших напряжений в зоне контакта зубьев в процессе их зацепления. В основу такого расчета положена формула Герца—Беляева о напряженном состоянии сжатых цилиндров (рис. 16.3, а). При расчете колес на основе теории двух сжатых цилиндров принимается ряд допущений, так как условия статически сжатых [c.301]

По формулам Герца, Беляева и Буссинеска можно определять упругую составляющую деформации в микромасштабах лишь приближенно на основе теории подобия. [c.125]

Под действием нормальной силы в материале ролика и кулачка возникают местные (контактные) напряжения смятия. Определяются они по известной формуле Герца — Беляева. Применительно к дисковому торцовому кулачку и цилиндрическому ролику напряжения смятия не должны превышать допускаемых, т. е. [c.117]

Давление на контактную поверхность р определяли по формуле Герца — Беляева [c.56]

За критерий усталостного изнашивания зубчатых колес иногда принимают контактное напряжение, определяемое по формуле Герца—Беляева при выборе расчетного крутящего момента на валу ведущей шестерни с учетом условий эксплуатации. [c.284]

Допустимое прижимное усилие валков необходимо рассчитывать, исходя из допустимого напряжения смятия самого мягкого из подаваемых материалов — алюминиевого сплава. Из формулы Герца — Беляева удельное допустимое усилие прижима [c.57]

Для оценки возникающего при подаче ленты упругого проскальзывания в начале расчетов необходимо определить отнощение толщины ленты к длине ее линии контакта Ь/а. Длина линии контакта определяется по формуле Герца — Беляева. Для стальных лент й/а = 0,015- 0,31, для ленты из алюминиевого сплава /а = 0,04 0,83. [c.81]

Для того чтобы при испытаниях резинового образца на описанной выше установке сохранить в зоне наибольшего нагружения статическое давление, близкое к натурному, воспользуемся формулой Герца—Беляева для максимального давления при контактировании по образующей двух упругих цилиндров [c.109]

На основании этих допущений оказалось возможным применить к расчету зубчатых колес результаты исследований контактной прочности цилиндрических роликов. Эти исследования показали, что наибольшие касательные напряжения возникают в точках, лежащих на очень малой глубине под средней линией площадки контакта, и могут быть определены по формуле Герца—Беляева. [c.169]

Максимальные напряжения, возникающие в точках средней линии полоски контакта, определяются по формуле Герца—Беляева [c.426]

Расчет таких элементов деталей с достаточной точностью производится по формулам Герца —Беляева. Для некоторых случаев, встречающихся при расчете сборочных приспособлений, соответствующие формулы приведены ниже. При определении статической прочности поверхностных слоев по формулам Герца —Беляева допускаемые удельные давления принимаются в 2—3 раза больше предела текучести для данного материала. [c.45]

Наибольшее нормальное напряжение при сжатии двух цилиндров возникает на поверхности. Величина этого напряжения определяется по формуле Герца—Беляева [c.261]

Практика и эксперименты М. М. Саверина показали, что при работе всухую наблюдается отслаивание, причем разрушение начинается на глубине. При работе фрикционных пар со смазкой имеет место усталостное выкрашивание рабочих поверхностей. Развитие трещин усталости при этом начинается с поверхности. Состояние исследований этого вопроса еще не позволяет установить надежных критериев прочности для данного напряженного состояния. Практика работы аналогичных пар показывает, однако, что формула Герца—Беляева достаточно хорошо отражает закономерность явления. Необходимо лишь, чтобы допускаемые напряжения устанавливались из экспериментов и по практическим данным по этой же зависимости. [c.261]

После выявления конструкции вариатора размер Ь следует уточнить по формуле Герца — Беляева, заменяя касание конусов (рис. 171) касанием двух цилиндров, имеющих приведенные радиусы Рх и 52- [c.341]

Предельные нагрузки по контактным напряжениям для стальных и чугунных направляющих подсчитывают по формуле Герца— Беляева, которые преобразуют к простейшему виду для роликовых направляющих [c.165]

Максимальное контактное давление /з , действующее в точках средней линии контактной полоски, равно наибольшему нормальному напряжению 0 , возникающему в этих точках и называемому контактным. Для материалов, подчиняющихся закону Гука, модуль наибольших контактных напряжений определяют по формуле Герца —Беляева [c.28]

Контактное напряжение по поверхности прилегания ножа и призмы проверяется по формуле Герца-Беляева [c.80]

Для плунжеров без подпятников определяются максимальные контактное напряжение по формулам Герца—Беляева и критерий напряженности головки плунжера [c.307]

В качестве опор наклонной шайбы могут применяться как подшипники скольжения, так и подшипники качения. В первом случае для каждой опоры наклонной шайбы можно определить максимальное контактное напряжение по формулам Герца - Беляева а по наибольшему из этих напряжений — значение критерия напряженности опор шайбы [c.309]

Численные значения законов движения считаются ориентировочными, пока не произведена проверка конструктивных параметров механизма. В связи с этим в дальнейшем предлагается в первом приближении ограничиться проверкой на контактные напряжения высшей пары и величинами углов давления. Контактные напряжения определялись на основании известной формулы Герца-Беляева. [c.31]

Исходной является формула Герца—Беляева [c.133]

Как известно, контактные напряжения определяются по формуле Герца-Беляева [c.129]

Во-первых, при контакте поверхностей возникают местные напряжения, которые при начальном касании по линии или в точке определяются формулами Герца, а при касании по поверхности аналогичные явления возникают при контакте микронеровностей. Часто при моделировании контакта двух шероховатых поверхностей их представляют в виде набора полусфер, конусов или цилиндрических поверхностей с тем, чтобы для подсчета напряжений и деформаций использовать соответствующие зависимости Герца—Беляева при упругом взаимодействии или учесть также и пластическую деформацию. [c.72]

Контактное давление Pi, создающееся вследствие деформации уплотнения при установке в канавку, может быть определено с помощью формул теории Герца—Беляева или экспериментально. При действии на уплотнение давления среды р оно несколько перемещается в канавке, претерпевает сложный процесс деформации сечения и перераспределения контактного давления рк по сопрягаемой поверхности. Стадии этого процесса показаны на [c.96]

При сопряжении большинства деталей имеют место значительные контактные деформации. Для деталей, при сопряжении которых начальный контакт (до приложения нагрузки) осуществляется в точке (например, в шариковых подшипниках) или по линии (например, в роликовых подшипниках, зубчатых передачах и т. д.), контактные деформации определяют по соответствующим формулам теории контактной прочности Герца — Беляева. Контактные деформации возникают также и при сопряжении деталей, имеющих большую номинальную площадь контакта (очерченную внешним контуром зоны контакта), так как фактическая площадь контакта из-за волнистости и шероховатости поверхностей касания представляет собой сумму фактических малых площадок контакта. [c.49]

Фаолит — 12 Формула Герца—104 --Беляева — 169 [c.320]

Выносливость (усталостная прочность) поверхностных слоев деталей определяет работоспособность шестерен, подшипников качения, рабочих элементов многих фрикционных вариаторов, кулачков, роликов и других деталей, работающих в условиях контактной нагрузки. Возникающие местные напряжения подсчитывают по формулам теории Герца—Беляева[53], причем из геометрических параметров на величину напряжений в основном влияют радиусы кривизны сопряженных тел. Так, при начальном касании тел по линии (зубьев шестерен, роликовых подшипников и направляющих, кулачковых механизмов и др.) наибольшее напряжение, возникающее в зоне контакта, подсчитывают (при коэс ициенте Пуассона А=0,3) по формуле [c.45]

Расчет направляющих качения, как правило, производят на основании формул для контактных напряжений и деформаций по теории Герца—Беляева. [c.255]

Направляющие качения для планшайб выполняются в виде обычных или специально выполненных подшипников качения. Направляющие качения, как правило, рассчитывают на основании формул для контактных напряжений и деформаций по теории Герца—Беляева. [c.412]

Формула является интерпретацией выражения Герца—Беляева, выведенного для определения напряжений на контакте плоскости и перекатываемого по ней цилиндра. Для определения модулей деформации грунта можно пользоваться данными табл. 3. [c.43]

Расчет передач винт—гайка качения предусматривает проверку по условиям статической прочности и долговечности, а также выбор целесообразной величины предварительного натяга. Расчет на статическую прочность сводится к определению наибольшей величины контактного напряжения на основе формулы Беляева—Герца, которую для случая контакта шарик—винтовая канавка записывают в приближенном виде [c.225]

Сопротивляемость материала в зоне контакта зависит не толь-ко от твердости деталей, но также и от геометрической формы контактирующих поверхностей деталей. В расчетных формулах Беляева-Герца сопротивляемость материала в зависимости от формы контакта учитывается произведением коэффициентов, характеризующих кривизну соприкасающихся тел. При значительных пластических деформациях металла в зоне контакта сопротивляемость материала на круговой площадке примерно в 1,73— [c.241]

В результате расчета определены давления в зонах контакта и размеры площадок контакта для первой (кривая 1, рис. 10.3) н второй (кривая 2) пар контактирующих зубьев. Отметим, что лишь для второй пары контактирующих зубьев колес с толстыми ободьями наблюдается з довлетворительное соответствие длины площадки контакта и величины давлений на ней с аналогичными значениями, вычисленными по формулам Герца — Беляева (табл. 10.1). [c.185]

Критерием выбора оптимального профиля зуба для обеспечивакпя второго условия надежной работы звездочки и цепн может быть принято удельное давление или контактное напряжение в паре ролик цепи — зуб звездочки. Экспериментальными исследованиями установлено, что контактное напряжение оказывает решающее влияние на износ и усталостную прочность элементов цепных передач. Значение максимального контактного напряжения в общем виде определяется по известной формуле Герц — Беляева в зависимости от характера контакта. [c.179]

Проселочный расчет элементов муфты обгона производится по формулам Герца-Беляева для наибольшего напряжения смятия. При принятых выше обозначениях и уУз = ниже) наибольшее напряжение си<атия в месте соприкасания [c.464]

Ввиду того что вопрос о величине контактных напряжений с учётом сил, действующих в слое смазки, ещё не исследован, расчёт на контактные напряжения условно можно производить по максимальному контактному напряжению сдвига, используя формулу (16), причём допускаемые контактные напряжения сдвига Не следует определять на основании экспериментальных и эмпирических данных по усталости рабочих поверхностей зубьев и роликов. Имеющиеся экспериментальные данные позволяют предположить, что опасное контактное напряжение сдвига, возникающее при работе смазанных зубьев непосредственно у поверхности, близко по величине к условному расчётному контактному напряжению сдвига. По теории Герца — Беляева контактное напря жение одинаково для обеих поверхностей, находящихся в контакте. [c.244]

По теории Герца — Беляева для статических условий нагружения цилиндрических рабочих поверхностей (см. рис. 26, а) наибольшее касательное напряжение сдвига (Тщах) в поверхностных слоях кон-тактирующихся рабочих тел действует под углом 45 к направлению нормального давления на глубине от поверхности, равной 0,78 bi, причем в этом случае Ттах = 0,3асж. Нагрузка распределяется по закону эллипса формула для определения максимальных касательных напряжений по Герцу — Беляеву имеет вид [c.301]

К предложению авторов использовать, для установления предельного давления pi, по Герцу, число твердости, определенное обычным (т. е., повидимому. бринелевской пробой) путем, следует отнестись с известной осторожностью потому, что при испытании по Брииелю самое получение видимого отпечатка связано с переходом предельного состояния не только в опасной точке плитки (см. этот параграф далее), но по всей площадке смятия и на некоторую глубину под иею, вследствие чего, строго говоря, применение формул Герца к этому случаю уже незаконно. В дальнейших примечаниях к этому параграфу приведена более правильная и теоретически обоснованная постановка вопроса, данная акад. А. Н. Динником и проф. Н. М. Беляевым. Прим. ред. [c.235]

Выполненные экопериментальные исследования и. расчеты показывают, что контакт колеса и рельса в завиаимости от места расположения контактной площадки относится к задачам первого идя второго типа. В частности, если контактная площадка расположена в средней части головки рельса, то определение контактных напряжений может производиться по теории Герца—Беляева. Если контактная площадка расположена в зоне боковой выкружки, то в расчетные формулы этой теории должны быть введены лопра- [c.143]

Исследования по классическим контактным задачам методами математического моделирования берут свое начало, по всей видимости, от работ Г. Герца (1881 г.), Я. Буссинеска (1885 г.), С. А. Чаплыгина (1890), М. А. Садовского (1928) и др. Эти исследования получили дальнейшее развитие в основополагающих трудах В. М. Абрамова, Н.М. Беляева, Л.А. Галина, А. И. Динника, А.Ю. Ишлинского, Н.А. Кильчев-ского, М. Я. Леонова, А. И. Лурье, В. И. Моссаковского, Н.И. Мусхели-швили, Д. И. Шермана, И. Я. и таермана и других. Существенного продвижения в области исследования контактных задач удалось достичь начиная примерно с 40-х годов XX в. Такая задержка в математическом развитии теории контактного взаимодействия объясняется недостаточностью математических средств, применявшихся в прошлом для ее исследования. В то время как Г. Герц в конце XIX в. располагал лишь формулами теории потенциала для однородного эллипсоида, начиная примерно с 30-х годов XX в. в распоряжении ученых оказались эффективные методы теории функций комплексного переменного, развитые [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...