Превращении при нагреве

Вместе с тем отмечалось (см. также гл. П), что превращение при температуре фазового равновесия невозможно, так как в этом случае нет стимула для -превращения, нет выигрыша в запасе свободной энергии. Поэтому равновесную диаграмму состояния следует рассматривать как тот предельный случай, когда при бесконечно малых скоростях нагрева или охлаждения достигается бесконечно малая разность уровней свободных энергий сосуществующих фаз и когда, следовательно, превращение совершенствуется с бесконечно малой скоростью. Реально же обнаруживаемые температуры превращения при нагреве, который производится с какой-то конечной скоростью, лежат всегда выше равновесных, а для случая охлаждения всегда ниже, что и показано схематически на рис. 107. [c.136]

Никель повышает точку А4 и при 1512°С наступает нонвариантное равновесие L+8 y. Никель понижает точку Аз и температуры превращения при нагреве и охлаждении фактически настолько сильно отличаются, что для практического использования диаграммы целесообразно указывать отдельно температурный интервал превращения при охлаждении и при нагреве [c.344]

Изменения свойств стали при закалке являются результатом образования неравновесных структур мартенсита, тростита, сорбита. Закалка основана на фазовых превращениях при нагреве и охлаждении. Быстрое охлаждение стали при закалке предотвращает превращение аустенита в перлит, вследствие чего и образуется одна из промежуточных структур распада аустенита мартенсит, тростит или сорбит. Применяя различные охладители при закалке, можно подобрать определенную скорость охлаждения, необходимую для получения требуемых структуры и свойств. [c.118]

Первое превращение - при нагреве стали - это превращение перлита в аустенит, при котором из двухфазной структуры перлита (феррит + цементит) образуется однофазная структура аустенита. [c.160]

При закалке полиморфное превращение осуществляется по мартенситному типу, сопровождающемся образованием метастабильных фаз (а, а", со), или после закалки образуется Р-фаза (в системе титановых сплавов), или 7-фаза (в системе сплавов на основе железа), которые, будучи неустойчивыми, претерпевают превращения при нагреве (старение, отпуск). У сплавов на основе титана а -фаза по свойствам значительно отличается от мартенсита стали она имеет пониженную прочность и повышенную пластичность. [c.121]

ПРЕВРАЩЕНИЯ ПРИ НАГРЕВЕ ЗАКАЛЕННОЙ СТАЛИ (ОТПУСК СТАЛИ). [c.121]

В задачи термического анализа входит 1) построение и исследование кривых нагревания и охлаждения металлов и сплавов для определения критических точек 2) построение диаграмм состояния сплавов по критическим температурам (точкам) 3) анализ фазовых превращений при нагреве и охлаждении сплавов и оценка технологических характеристик систем (сплавов) по их диаграммам плавкости. [c.186]

Для удобства рассмотрения влияния термического воздействия на изменение свойств металла в зонах влияния сплавы целесообразно разделять на две группы 1) сплавы, не имеющие аллотропических превращений при нагреве до температуры плавления и при последующем охлаждении до исходного состояния, и 2) сплавы, имеющие аллотропические превращения. [c.354]

Из анализа зависимости электросопротивления от температуры ясно, что мартенситное превращение // /// при нагреве и охлаждении является классическим фазовым переходом первого рода, характеризующимся температурным гистерезисом. Превращение / // является почти обратимым и близко к фазовому переходу второго рода. С помощью рентгеновского дифракционного исследования при разных температурах обнаружено, что при понижении температуры пик (110) 2 расщепляется на два пика, причем пики фазы / и фазы II никогда не наблюдаются одновременно. Это показывает, что описываемое превращение отличается от обычного мартенситного превращения. [c.61]

Можно отметить следующие принципиальные особенности указанных методов. Внутри высокотемпературной исходной фазы, которая должна быть первоначально гомогенной (это обеспечивается восстановлением формы в результате обратного превращения при нагреве), каким-либо способом вызывают возникновение поля внутренних напряжений и управляют мартенситным превращением, происходящим при охлаждении. При применении способов 1, 2, 3 поле внутренних напряжений вызывается необратимыми дефектами, такими как дислокации, связанные с деформацией. При применении способов 4 и 5 поле внутренних напряжений обусловливается выделениями второй фазы и стабильным мартенситом деформации, который не подвергается обратному превращению даже при нагреве. [c.88]

АС] -температура начала а->у превращения при нагреве (нижняя критическая точка) [c.15]

Асз -температура конца а->у превращения при нагреве (верхняя критическая точка) [c.15]

В результате закалки доэвтектоидной стали получают мар-тенситную структуру. Она обеспечивает наибольшую прочность и твердость. Нагрев ниже Асз, но выше A i приводит к частичной закалке. Зерна, которые в процессе нагрева и выдержки превратились в аустенит, после резкого охлаждения превратятся в мартенсит. Твердость мартенсита в стали, содержащей 0,5% углерода, составляет около 650 кГ/мм по Бринелю. Но наряду с мартенситом сохранятся не претерпевшие превращения при нагреве зерна мягкого феррита (твердость всего около 80 по Бринелю). Такая структура является браком за- [c.143]

Они и часть ферритных зерен превращались в аустенит. При последующем охлаждении остались неизмельченные фер-ритные зерна, не претерпев-шие превращения при нагреве, и измельченные зерна квази-эвтектоида с пониженным содержанием углерода. Обычно ширина этой зоны находится в пределах от 0,1 до 5 мм. [c.248]

Рис. 20. Влияние внешней нагрузки, Г мм -, на изменение дли ны образцов железа во время полиморфного превращения при нагреве (s ) и охлаждении (е. ).

В результате превращения при нагреве структура стали состоит из мелких зерен аустенита, которые могут быть или близкими по размерам, т. е. сравнительно однородными или же несколько неоднородными. Дальнейшее увеличение температуры или выдержки ведет к росту зерна аустенита. [c.184]

Сталь и сплавы с высоким электросопротивлением применяются для изготовления нагревательных элементов электрических и нагревательных приборов. К ним предъявляются следующие основные требования высокое удельное сопротивление при низком температурном коэффициенте высокая окалиностойкость отсутствие структурных превращений при нагреве и охлаждении. [c.410]

Как было отмечено выше, структурные превращения сопровождаются изменением удельного объема стали. В частности, при распаде мартенсита происходит уменьшение объема, а при распаде аустени-та — увеличение. Поэтому для изучения структурных превращений при нагреве закаленной стали пользуются дилатометрическим анализом, суть которого заключается в точной фиксации изменений длины закаленных образцов. В соответствии с характером изменения длины закаленных образцов в углеродистой стали различают четыре стадии превращения при нагреве. [c.46]

Медь — металл красного цвета, плотность которого составляет 8,9 г/см а температура плавления —1083 °С. Медь имеет гранецентрированную кубическую решетку и не претерпевает превращений при нагреве. Чистая медь обладает высокой электропроводностью, пластичностью и коррозионной стойкостью. Свойства меди зависят от степени чистоты металла. Уровень содержания примесей определяет ее марку МОО — 99,96 % Си МО - 99,93 Ml - 99,00 М2-99,7 и М39 - 99,5 % Си. [c.110]

Образование аустеннта из мартенсита, если последний не претерпевает превращений при нагреве, может происходить двумя способами. Первый осуществляется обычной диффузионной кинетикой подобно переходу одного [c.268]

Оболочковая форма, заформованная в сыпучей огнеупорный материал, нагревается изнутри, со стороны рабочей полости быстрее, чем снаружи через слой формовочного материала. Чтобы в стенке формы не возникли термические напряжения вследствие одностороннего нагрева, начальную температуру печи и скорость нагрева выбирают из условия равномерного нагрева оболочковой формы. Для кварцевых материалов эта скорость равна 100°С/ч. После нагрева до 900 - 1000°С дают выдержку для завершения процесса прокалки. Общая продолжительность прокаливания формы 6 - 8 ч. Если сыпучий огнеупорный материал имеет полиморфные превращения при нагреве, протекающие с изменением объема (кварцевый песок, см. рис. 105), то возможно появление напряжений и трещин в оболочковых формах. Поэтому целесообразно прокаливать оболочки отдельно, а затем горячую оболочку формовать в нагретый огнеупорный материал. [c.230]

Кривые свободных энергий пересекаются при температуре Т , соответствующей температуре фазового равновесия вещества. В любом металле полиморфное превращение при нагреве сопровождается поглощением, а при охлаждении — выделением теплоты, что подтверждается образованием горизонтальных площадок, свидетельствующих о протекании превращений в изотермических условиях. При охлаждении железа тепловые эффекты превращения в твердом состоянии проявляются благодаря возникно- [c.50]

Фазовые и структурные превращения при нагреве стали ШХ15 лазерным излучением достаточно подробно рассмотрены в первой главе и в ряде работ [25, 331. Однако ранее изучалось влияние единичных импульсов ОКГ на структуру стали, переход же к плоскостной лазерной обработке хотя и не вносит особых принципиальных отличий в схему превращений, тем не менее, значительно усложняет общую картину из-за взаимного перекрытия зон лазерного воздействия. [c.74]

Превращение при закалке. Критический интервал превращения при нагреве 870—950°. Полиэдры аустенита выявляются металлографически Ю сек после закалки от температур 1150° С ивыше.При 1220°С и выше начинается у большинства плавок интенсивный рост зерна, а при эвтектическая со- [c.467]

Основным фактором технологии ковки и штамповки нежелезных сплавов является процесс рекристаллизации при горячем деформировании сплава. Это особенно относится к алюминиевым и магниевым сплавам, которые не испытывают фазовых превращений при нагреве и охлаждении. Рекристаллизация для этих сплавов является единственным процессом, с которым связано изменение структуры после деформации. Величина рекристаллизо-ванного зерна и его ориентировка зависят от природы сплава, а также от условий деформации и рекристаллизации. [c.466]

На чет1вертом участке 4—5), где температура изменялась в интервале между линиями GS и PS диаграммы рис. 5-2, происходит частичная перекристаллизация. В первую очередь превращение охватывает зерна перлита. Они и часть зерен феррита превратились при нагреве в аустенит. При последующем охлаждении остались не-измельченные зерна феррита, не претерпевшие превращения при нагреве, и измельченные зерна квазиэвтектои-да с пониженным содержанием углерода. Обычно ширина этой зоны находится в пределах от 0,1 до 5 мм. [c.178]

Как показали эксперименты, для стабилизации размеров сплава ВТЗ-1 требуется самая сложная термическая обработка выдержка в течение 10 ч при 50° С, обработка холодом 1 ч при —70° С, затем выдержка 3 ч при температуре 180° С и вторая обработка холодом 1 ч при —70° С. Следует обращать внимание на время вылеживания сплавов после упрочняющей термической обработки. В сплаве ОТ4, например, расслоение довольно интенсивно идет при комнатной температуре. Участки робог- И Робеэн-раствора после обработки холодом претерпевают дальнейшее превращение при нагреве до 50—100° С, если в процессе предварительного расслоения зоны, обогащенные и обедненные легирующими элементами, выросли до больших размеров. [c.75]

В книге рассмотрены современные представления о фазовых и структурных превращениях при нагреве стали и чугуна. Проанализировано влияние исходного состояния и условий нагрева на кинетику и морфологию образования аустенита, его строение и свойства. Рассмотрен механизм а -> -превращения с общих пози-Щ1Й о возникновении метастабильных состояний, развития релаксащюнных явлений и вторичных процессов при фазовых переходах. Особое внимание уделено роли дефектов кристаллического строения в образовании аустенита и их влиянию на формирующуюся структуру, размер зерна и свойства металла после термической обработки. [c.2]

В работе [ 34] изложены интересные наблюдения о постепенном переходе от мартенситного к нормальному превращению в роданистом аммонии при изменении скорости нагрева. Было установлено, что прерывистое движение границы происходит за счет скачкообразного вспучивания ее на отдельных участках и ожидания до наступления нового скачка. При увеличении перегрева величина скачка существенно не изменяется, а время ожидания между скачками уменьшается, и, наконец, наступает мартенситное превращение. Экстраполяция времени ожидания от степени перегрева к нулю дает величину критического перегрева, близкую к началу мартенситного превращения. Аналогичная картина наблюдалась и в работе [ 37] для а - 7-превращения в железе. Это, несомненно, свидетельствует о связи механизма мартенситного и так называемого нормального превращений. Важным представляется также и то обстоятельство, что малая атомная подвижность не является необходимым условием реализации мартенситного превращения. Так, в работе [ 34] наблюдалась смена типа превращения от немартенситного к мартенситному именно при повышении температуры, т.е. при увеличении перегрева. Это опровергает весьма распространенную точку зрения о том, что мартенситное превращение всегда происходит при более низкой температуре, чем нормальное. Опыты, изложенные в работе [ 34], свидетельствуют о том, что для осуществления мартенситного превращения при нагреве, как и при охлаждеши, требуется определенное отклонение от температуры равновесия (определенная величина движущей силы AF). При меньших же перегревах превращение развивается как немартенситное, хотя характер перестройки решетки связан с коллективным переходом атомов в определенном объеме и осуществляется сдвиговым путем. [c.25]

Стали ферритного класса, будучи однофазными, являются незака-ливающимися сталями (они не подвержены структурным превращениям при нагреве и охлаждении). Сварка их сопряжена с рядом трудностей [c.367]

Различный характер превращений при нагреве двухфазных швов с малым и большим количеством б-фазы становится понятным при рассмотрении схемы, представленной на рис. 3, в. Шву с малым содержанием феррита отвечает линия III—III на рис. 3, в. При нагреве такого шва вплоть по линии солидуса превращение у >б не происходит, и закалка фиксирует чистоаустенитную структуру. При нагреве шва, содержащего 10—15% б-фазы (линия II—II на рис. 3, в), сначала происходит аустенитизация (б -у), а затем с повышением температуры становится возможным появление высокотемпературного феррита (7 -> б ). Наконец, шов с большим количеством феррита (линия /—I на рис. 3, в) сохраняет двухфазное строение у + б) во всем интервале температур вплоть до линии солидуса. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...