Расчет трения 29, 32, 375 — Моменты

В соответствии с усилиями запрессовки и выпрессовки (фиг. 30) при опытах и расчётах оперируют следующими коэфициентами трения (сцепления) / —коэфициент запрессовки /а — коэфициент выпрессовки, соответствующий начальному моменту взаимного смещения (сдвига) деталей, и/—коэфи-циент выпрессовки при установившемся процессе смещения. [c.165]

Соединение выполнено с болтами под развёртку (или разгрузочными втулками). Момент трения, вызванный затяжкой, как правило, в расчёт не принимается или принимается в малой (25 — 35%) доле. [c.190]

Приведённый радиус. Если при расчёте ножниц требуется иметь точные значения статического момента с учётом сил трения в шарнирах кривошипного механизма, необходимо предварительно для различных положений коленчатого вала определить величину приведённого радиуса механизма ножниц р, пользуясь графическим методом с применением кругов трения (см. фиг. 15). [c.965]

Если при проектировании листовых ножниц необходимо получить значения статических моментов с точным учётом потерь на трение в отдельных шарнирах механизма ножниц, то вместо рассмотренного аналитического расчёта для определения статических моментов следует воспользоваться методом графического разложения сил с применением кругов трения (см. фиг. 15). [c.971]

Если при проектировании механизма стола необходимо получить точные значения статических моментов с учётом потерь на трение в отдельных шарнирах механизма, то для определения статических моментов вместо рассмотренного метода расчёта следует воспользоваться методом графического разложения сил с применением кругов трения (см. фиг. 15 и 29). К этому методу следует прибегать во всех тех случаях, когда шарниры механизма имеют относительно большие диаметры, отчего силы трения будут соответственно развивать и большие статические моменты. Аналитический метод расчёта качающихся столов см. [82]. [c.1041]

Для удержания ножа от сдвига необходимо создать силу трения F = = l — 1 для момента среза стружки и F = l при холостом вращении вала (при расчёте необходимо брать большее значение F независимо от знака). [c.696]

В цапфе С — коэфициент сопротивления движению от трения реборд колёс о головку рельса принимаемый равным 1, i — 2 для случая установки ходовых колёс на подшипниках скользящего трения и 3.5—4 —для случаев установки колёс на шарике- или роликоподшипниках. Равным образом, при расчёте одностороннего привода (с расположением приводных колёс на одной нитке подкранового пути) следует учитывать дополнительный момент от сопротивления ветра Wg и сопротивления движению неприводных колёс Wj [c.954]

Модели, рассмотренные в главах 3 и 5, могут быть использованы для расчёта на стадии проектирования силы и момента трения сопряжений в зависимости от условий контактирования и свойств пары трения. [c.451]

В технологии изготовления предусматривают межоперационный отжиг заготовки, покрытия для уменьшения трения, смазку в процессе штамповки, расчёт переходов штамповки. Пресс должен поглощать удары подвижных частей в момент проникновения пуансона в заготовку. Упругая деформация пресса (или автомата) должна быть наименьшей, так как при больших упругих деформациях и высоких напряжениях в результате изгиба нарушается концентричность заготовки и от этого разрушается штамп. [c.26]

В практике получил наибольшее распространение следующий Эмпирический способ расчёта. Накладка рассматривается как балка на двух опорах, расположенных под концами накладки, нагруженная по середине двумя сосредоточенными грузами N с расстоянием между ними 4 — 6 см. Изгибающий момент в среднем сечении накладок от действия указанных сил и сил трения между поверхностями соприкасания головки и подошвы рельса с накладками определяют по эмпирической формуле [c.233]

Мы видим, что толщину пограничного слоя можно считать постоянной вдоль поверхности диска (в согласии с полученным в 23 точным решением этой задачи). Что касается действующего на диск момента сил трения, то расчёт с помощью уравнений пограничного слоя приводит, конечно, к формуле (23,4), поскольку эта формула является вообще точной и потому относится к ламинарному движению при любых К. [c.186]

Усилие R, действующее в плоскости стыка, если нет специальных ра Згрузочных устройств, воспринимается силами трения, вызванными в основном предварительной затяжкой. Внешний момент М не оказывает влияния на силу трения стыка. Должно быть соблюдено условие благоприятном случае Qq может входить в зависимость и со знаком плюс, однако в большинстве случаев практики величина его невелика по сравнению с ж и зат И при предварительных расчётах им часто пренебрегают. В таком случае [c.192]

Для быстрых и приближённых расчётов усилий, действующих на шпиндель, значения величин моментов трения в сальнике и пяте Mg учитываются коэфициентом 3 = [c.790]

Расчёт тормозов гусеничных тракторов производится по моменту трения, необходи-мому для поворота согласно табл 22. [c.344]

Графический метод. В случае, когда знача ИЯ статических моментов необходимо получить с точным учётом потерь на трение в отдельных шарнирах кинематической цепи нрэ-ектируемого механизма, вместо рассмотренных выше методов расчёта следует пользоваться методом графического разложения сил с применением кругов трения. К этому методу следует прибегать также и во всех тех случаях, когда шарниры проектируемого механизма имеют относительно большие диаметры, вследствие чего силы трения будут соответственно развивать и большие статические моменты, которые в этих случаях бывает трудно учесть общим к. п. д. механизма. [c.951]

Расчёт усилия зажима. Для радиальносверлильных станков общего назначения (за исключением станков с поворотными вокруг горизонтальных осей рукавами и головками) усилие зажима гильзы следует рассчитывать на момент трения, противодействуюкрутящему моменту, создаваемому условной горизонтальной силой, приложенной на конце максимального радиуса сверления и составляющей 10 - 154/0 от максимального усилия подачи. Рекомендуется произвести проверку стыка колонны и гильзы на невозможность раскрытия его от усилий, действующих в станке. [c.371]

Более общий случай произвольной нагрузки вала в параллельных плоскостях, перпендикулярных оси вращения, представлен на фиг. 174. Здесь имеется вал на двух опорах, несущий за опорами кривошипы, на которые действуют силы РI кг и Р 2 кг, и нагружённый между опорами маховиком весом О кг,служащий вместе с тем шкивом. Действие шкива-маховика может быть выражено вертикальной силой О и горизонтальной силой Рд, момент которой относи-, тельно оси вращения уравновешивает моменты сил Р, и Р, (в предположении равномерного вращения). Перенося все силы Р Рг и Рд на ось вращения, можно в дальнейшем сделать расчёт реакций опор, для чего каждую силу разлагаем по опорами получаем в плоскости опор известные горизонтальные и вертикальные силы X, Ух (фиг. 175) и АГг, При отсутствии трения силы Хи Ух уравно весились бы одной нормальной реакцией Ы,, трение же может быть [c.125]

Весь этот расчёт является приближённым и может быть применён при небольшом моменте трения по сравнению с крутящим моментом. Для уточнения можно сделать пересчёт, увеличивая движущую силу настолько, чтобы её момент уравновешивал не только сопротивление привода, но и найденный момент трения М . Точный учёт трения можно было бы произвести на основании уравнений равновесия звена под действием приложенных сил. Но решение этих уравнений с неизвестными реакциями оказывается сложным. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...