Термический коэффициент линейного расширения пленки

Термический коэффициент линейного расширения пленки (а)—это относительное удлинение свободной пленки при изменении температуры на 1 °С. Коэффициент а рассчитывают по формуле [c.40]

Теплостойкость покрытия 264 Термические способы очистки 172 Термический коэффициент линейного расширения пленки 40 Термический метод окисления паров растворителя 251 [c.334]

Необходимо отметить, что стендовым и эксплуатационным испытаниям графитовых деталей должна обязательно предшествовать приработка их для создания ориентированных пленок графита, которую следует проводить на малых скоростях, пониженных удельных давлениях и с перерывами для охлаждения. Отсутствие приработки в начале длительных испытаний повышает температуру поверхностей трения, а в ряде случаев изменяет зазоры до заедания, вследствие различия термических коэффициентов линейного расширения металлов и графитовых материалов. [c.103]

По мере увеличения вязкости раствора и перехода покрытия в твердое состояние в его пленке возникают внутренние напряжения [101, с. 22], которые будут возрастать при нагревании в случае разности термических коэффициентов линейного расширения покрытия и подложки [101, с. 50]. [c.87]

Причиной отрицательного влияния пропиточных составов на свойства изоляции являются различия в физико-химических и физико-механических свойствах компонентов систем. Пропиточный состав, эмалевая пленка и сам проводник связаны друг с другом силами адгезии. При изменении температуры или воздействии внешних нагрузок они вынуждены деформироваться совместно, однако деформации затруднены вследствие разности теплофизических и физико-механических параметров отдельных компонентов изоляционной системы, таких как термический коэффициент линейного расширения, модуль упругости и др. Вследствие этого в изоляционных системах неизбежно возникают внутренние напряжения, которые могут привести к разрушению межвитковой изоляции и снижению ее пробивного напряжения. Нарушение механической целостности и сплошности изоляции облегчает проникновение влаги, кислорода, агрессивных сред внутрь обмотки, в результате чего интенсифицируется процесс старения материалов межвитковой изоляции. [c.141]

Для решения приведенных уравнений необходимо располагать зависимостями аь аг, 1 и ез от температуры. Эти зависимости были определены экспериментально для пленок из нитрата целлюлозы и полиэфирного лака ПЭ-29. Термический коэффициент линейного расширения для покрытий из нитрата целлюлозы составляет (8- 9) 10 К" - Термический коэффициент линейного расширения полиэфирного [c.51]

Параллельно с определением термического коэффициента линейного расширения снимали деформационные кривые этих же пленок при различных температурах, Результаты исследований представлены на рис. 1.36. [c.51]

В литературе имеется небольшое количество работ, посвященных разработке приборов для определения термического коэффициента линейного расширения полимерных пленок [34 35 36, с. 290]. Это объясняется трудностью измерения длины пленок из-за их гибкости и склонности к самопроизвольному изменению формы или прилипанию к подложке при нагревании. Поэтому конструкция прибора должна предусматривать устройство, предотвращающее возможность изгиба и прилипания пленки. По этой же причине измерять длину пленок можно только бесконтактными методами. [c.176]

Смонтированная рамка вставляется в соответствующее гнездо термостата или криостата для определения термического коэффициента линейного расширения. С помощью отсчетного микроскопа определяется расстояние Al между нижним концом пленки 5 и ближайшей риской шкалы 8. Использовался микроскоп МГ, позволяющий на базе 4 мм измерять длину с точностью до 2 мкм. При изменении температуры фиксируется изменение расстояния Al. По величине Al по известной формуле рассчитывался термический коэффициент линейного расширения а. [c.178]

С помощью этого прибора исследовался термический коэффициент линейного расширения ряда полимерных пленок и влияние на него различных факторов. [c.178]

На рис. 4.33 приведена принципиальная схема другого прибора для исследования термического коэффициента линейного расширения полимерных пленок, получившего название бесконтактного оптического дилатометра. Прибор собран на базе двойного микроскопа МИС-11. На столе микроскопа смонтирована специальная печь, состоящая из двух массивных, тщательно пригнанных металлических брусков /, внутри которых находятся нагревательные элементы 2. На [c.178]

Физико-механические свойства износостойких покрытий, отличаюш,иеся в широком диапазоне (табл. 7.33), не дают оснований для отбора наилучших покрытий только по этим параметрам. Такое возможно для однослойных покрытий. Композиционные двойные, тройные и большие системы строятся по особым принципам, где важное значение могут иметь слои соединений с низкими физико-механическими свойствами. Для пояснения рассмотрим идеализированную схему композиционного покрытия. Контактирующий с обрабатываемым материалом наружный слой первый должен препятствовать адгезии и диффузии, образованию окисных пленок, сопротивляться термическим превращениям и хрупкому усталостному разрушению. Последний слой обеспечивает связь покрытия с инструментальным материалом, для чего от них требуется идентичность кристаллохимического строения (близкие параметры решетки и особенности кристаллов, максимальная разность атомных размеров не должна превышать 15 %), невозможность образования хрупких фаз при температуре резания, близость коэффициентов линейного расширения при пагреве, теплопроводности, других физико-химических свойств (модулей упругости и сдвига, коэффициентов Пуассона). Третий слой осуществляет барьерные функции между первым и последним слоями, повышая термодинамическую устойчивость покрытия, изменяя его теплопроводность и т.д. Три основных слоя связываются с помощью двух промежуточных слоев. [c.164]

Знание теплофизических характеристик необходимо при разработке покрытий теплообменной аппаратуры, электрических двигателей, электроприборов, обмоток электрических машин, элементов радио- и электронной аппаратуры. Теплопроводность слоя пленки определяет чувствительность термоиндикаторных покрытий, а коэффициент теплового линейного расширения — значение термических напряжений в покрытиях. Теплофизические характеристики исходных красок, особенно порошковых, влияют на скорость их нагрева, а следовательно, и на продолжительность формирования покрытий. [c.139]

Таким образом, сохранность оксидной пленки на металле зависит от механических напряжений, физических свойств окалины и металла, разности линейных коэффициентов термического расширения металла и окалины. [c.60]

При понижении температуры пленкообразователь переходит в стеклообразное, а затем — хрупкое состояние, и, соответственно, физико-механические свойства покрытий ухудшаются. Резкие колебания температуры, а иногда и просто ее понижение могут вызвать микро-и макрорастрескивание покрытий под влиянием внутренних термических напряжений, возникающих из-за различия коэффициентов линейного расширения пленки и подложки [29, с. 54—55, 79]. [c.115]

Зная лервоначаль ную длину пластин, их термический коэффициент линейного расширения и разность длин эталона и пленки при данной температуре, можно вычислить абсолютное изменение длины образца [c.180]

Закалка в воде при температуре 830—870" С и отпуск при температуре ЗОО"" С уменьшают коэффициент линейного расширения. Проволока и лента, применяемые для геодезических базисных измерений, должны быть упругими, поэтому их используют в нагартован-ном виде, что несколько повышает коэффициент линейного расширения. Ранее для впайки в стеклянные вакуумные приборы проводников применялась платина, коэффициент линейного термического расширения которой близок к стеклу. Теперь для этой цели применяют сплавы Fe—Ni, добавочно легированные кобальтом или медью. Для вакуумноплотных спаев со стеклом применяются сплав 29НК (29% Ni и 18% Со,) у которого а-10 = 4,6 ч- Ъ,Ъ мм1 мм-град). При нагреве сплава 29НК на его поверхности образуется пленка окислов, взаимодействуюш,ая со стеклом. Это приводит к образованию плотного сцепления между стеклом и сплавом. [c.326]

В промышленности применяются сплавы магния с марганцем, цинком, алюминием. Эти сплавы отличаются малым удельным весом (1,76—18 г см ) и достаточно высокими механическими свойствами (0(, = 21 -f 34 кГ/мм цри 6 = 8 н- 20%). Коэффициент теплопроводности магниевых сплавов лежит в пределах X = 0,18-г 0,35 кал см - сек - град, коэффициент линейного расширения а = 26-10 . Те1мпвратура плавления чистого магния равна 650°, оплавов магния 460—650°. Литейные магниевые сплавы МЛ-4, МЛ-5 и МЛ-6, содержашие от 5 до 11% алюминия, до 3% цинка и 0,1—0,5% марганца, термически упрочняются путем закал ки и последующего старения. Сплав МЛ-2 (1—2% марганца, остальное магний) и сплав МЛ-3 (2,5— 3,57о А1 0,5—1,5% Zn 0,15—0,5% Мп остальное — магний) упрочнению путем термообработки не подвергаются. Магний активно соединяется с кислородом, образуя пленку окиси MgO менее прочную, чем пленка окиси алюминия, и поэтому плохо зашищающую магниевые сплавы от коррозии. Марганец повышает коррозионную стойкость сплава и способствует получению мелкозернистой структуры. Химические составы и данные свариваемости магниевых оплавов приведены в табл. 27. [c.246]

Главными причинами разрушения защитных пленок в данном случае являются термические напряжения, возникающие в связи с различными коэффициентами объемного и линейного расширения материала пленки и стали затем механическое воздействие пузырьков пара, интенсивно образующихся на поверхности металла при больших тепловых нагрузках, и, наконец, восстанавливающее действие на пленку атомарного водо-рода, который всегда образуется при контакте сильно нагретой воды со сталью из-за протекания процесса коррозии с водородной деполяризацией. [c.29]

В 60-х годах фирма Дюпон (США) начала промышленный выпуск полипиромеллитимидной электроизоляционной пленки каптон. В настоящее время выпускают три типа этой пленки каптон Н, V и F. Пленки Н и V — полиимидные, а F — комбинированная — полиимид и фторопласт. Выпускается несколько марок пленки Н, различающихся толщиной от 30 Н до 500 Н толщиной от 7,62 до 127 мкм. Цифра в формуле означает толщину пленки в сотых долях мила (mil) (1 мил равен 25,4 мкм). Пленку V выпускают толщиной 50,8 76,2 и 127 мкм. Пленки Н и V не размягчаются, не плавятся и не свариваются их свойства близки, только пленка V имеет меньшую усадку при нагревании. Так, при выдержке 1 ч при 200 °С для пленки Н допускается усадка до 0,25%, а для пленки V — не более 0,05%. Кроме того, пленка V отличается от пленки Н несколько повышев-ным коэффициентом термического линейного расширения [2,5-10 и [c.112]

Примечание. с1 - плотность а - коэффициент линейного термического расширения р - удельное сопротивление 77ф - температурный коэффициент р свойства пироугле-рода приведены для пленок толщиной >100 нм, полученных при I > 900 "С. [c.628]

Образующаяся на поверхности труб поверхностей нагрева оксидная пленка имеет, как правило, хорошие защитные свойства, прочно связана с трубой и способна изолировать металл от прямого действия пара, а также относительно стойка к внешним химическим и механическим воздействиям. Внешние химические воздействия на оксидный слой связаны со свойствами водяного пара, например содержанием кислорода, разнородных солей и других компонентов. Причинами механического воздействия являются колебания температуры, вибрация труб, различия в линейных коэффициентах термического расширения металла и его оксида и т. д. Определенное влияние на защитные свойства оксидной пленки имеет и критерий Пиллинга — Бедуорта. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...