Разгрузка стержней

Для разгрузки стержня шпильки от лишних растягивающих напряжений, возникающих при завертывании шпильки с упором в гладкую часть, целесообразно ввертывать шпильки на самотормозящей резьбе-с натягом 30 — 40 мкм. , [c.511]

Активная деформация — процесс с возрастающими пластическими деформациями, связанный с ростом нагрузки, или нагружением. Разгрузку стержня называют пассивной деформацией, она сопровождается уменьшением упругой части деформации, которая происходит по закону Гука, тогда как пластическая деформация остается неизменной. [c.97]

Следуя X. А. Рахматулину [35], установим существование волны разгрузки, определим скорость ее распространения Ь и покажем, что <(20 = ]/ /ро- Зависимость между напряжением сг и деформацией е при разгрузке стержня устанавливается соотношением а = = Од — В (бн — б), где Од и Сд — напряжение и деформация, соответствующие началу разгрузки. Подставляя это соотношение в уравнение (3.1.3 ), получим [c.234]

Знак минус указывает на то, что реакция 7 2 направлена вниз. Следовательно, после снятия силы Р р стержень будет растянут силами о Р/3. Таким образом, после разгрузки стержня в нем остаются растягивающие напряжения, равные а /З. [c.587]

При разгрузке стержня, находящегося в упруго-пластическом состоянии, упругое ядро, стремясь выпрямиться, вызовет на выпуклой стороне стержня сжимающие, а на вогнутой — растягивающие напряжения. [c.559]

Выполним разгрузку стержня из предельного состояния. В соответствии с теоремой об упругой разгрузке разгрузка эквивалентна приложению нагрузки противоположного знака и происходит упруго. Решение упругой задачи выполнено выше и дает значения усилий [c.175]

Заключительные замечания. Рассмотрение упруго-пластической системы закончим двумя замечаниями. Во-первых, обратим внимание на то, что исходные соотношения формулировались в предположении малости угла поворота стойки и деформаций опорных стержней, тогда как основанные на них окончательные зависимости были распространены на большие углы наклона и, стало быть, на большие деформации. В этом смысле полученные результаты имеют условный характер. Во-вторых, согласно полученному решению, нагрузка играет роль предельной при закритическом деформировании системы. Однако, ввиду того, что линейный закон разгрузки стержня 1 справедлив не безгранично, а только до напряжений, равных пределу текучести щ при растяжении (см. рис. 18,79,6), несущая способность системы будет исчерпана до достижения указанного значения нагрузки ). [c.430]

Анализ приведенных данных позволяет сделать следующее заключение. При одних и тех же напряжениях в стержнях трубчатые связи имеют большие прогибы, чем проволочные, что объясняется их меньшей жесткостью. Косвенно это подтверждается тем, что частоты колебаний пакетов с этими связями, как и следовало ожидать, ниже, чем у пакетов с проволочными. С увеличением числа связей это уменьшение заметнее. Несмотря на это, напряжения в связях при их изгибе приблизительно одинаковы для обоих разновидностей пакетов, поскольку больший прогиб в трубчатой связи компенсируется меньшим значением отношения жесткости связей к жесткости стержня ( св) при несколько меньших значениях момента сопротивления (37). В силу этого разгрузка стержней со связями при их изгибе практически одинакова для пакета с трубчатыми и с проволочными связями. [c.59]

В корпусе установлены обоймы с шарикоподшипниками для направления измерительного стержня 9, механизм регулятора равномерной скорости опускания стержня и спиральная пружина для разгрузки стержня. [c.384]

В последнее время отдается предпочтение вертикальным сушилам, которые занимают меньшую площадь, позволяют создавать более оперативные специализированные линии и автоматизировать процесс загрузки и разгрузки стержней. [c.112]

При разгрузке стержня потенциальная энергия деформации расходуется на восстановление его первоначальных формы и размеров, то есть на возвращение его в первоначальное не деформированное состояние. [c.67]

Нам необходимо сделать здесь несколько замечаний. Иному читателю может показаться странным, что здесь было сказано о разгрузке стержня, производимой выгибом в сторону, и что вычисления производились, исходя из величины этой разгрузки, в то время как согласно обычному представлению считают, что нагрузка Р имеет постоянную заданную величину и что эта нагрузка должна во всяком случае восприниматься стержнем полностью, независимо от того, остается стержень прямолинейным или он искривляется. Впоследствии мы также встанем на эту точку зрения, и тогда окажется, что при этом мы опять придем к такому же результату, как и здесь. Но уже теперь следует указать, что точка зрения, которой мы придерживались здесь, так же правильна, как и другая. [c.302]

При разгрузке стержня внутренние усилия возвращают стержень в первоначальное состояние, совершая при этом работу и за счет накопленной потенциальной энергии. [c.101]

Таким образом, после разгрузки стержня в нем остаются растягивающие напряжения, равные у. [c.696]

За пределом пропорциональности при догрузке стержня 2 и упругой разгрузку стержня 1, когда < О, > О, величины и 2 различны [Ег Б, Е = к. см, рис. 8). В этом случае [c.411]

О, т. е. началу упругой разгрузки стержня 1 (при Р < Р р). [c.412]

Фиг. 118, Разгрузка стержня клапана от Фиг, 119, Схема передачи тепла боковых сил через клапан

Для разгрузки стержня клапана от боковой силы (горизонтальная сила, возникающая под действием кулачка) иногда устанавливают на верхнем конце стержня специальную направляющую (фиг. 118, а), движущуюся в цилиндрическом стакане, или применяют рычажные толкатели (фиг. 118, б). [c.159]

Работа 14, 15 Радиоактивность 18 Разгрузка стержней 595 Разметка 461, 462, 596 Разновидность способов сварки 24—28 Размеры заготовок для сварки стыкового соединения 107 [c.773]

Толкатели служат для передачи усилия от кулачков распределительного вала к стержням клапанов и для разгрузки стержней клапанов от боковых усилий. [c.30]

Как в стержнях гибкостью Х=96,5, так и в стержнях гибкостью =30 отмечались незначительные остаточные деформации после разгрузки стержня и снижение предельной нагрузки при повторном загружении против критической силы первого загружения. Характер деформаций стержней при повторном загружении был аналогичным первому загружению с той лишь разницей, что изгиб оси стержня при достижении критической силы происходил более спокойно. [c.166]

На третьем этапе сушки формы и стержни охлаждаются до температуры разгрузки. Стержни в этот период не только охлаждаются, но и досушиваются за счет аккумулированной в них теплоты. [c.166]

Для разгрузки стержня шпильки от лишних растягивающих напряжений, возникающих [c.122]

Пример 12.2. Определить усилия в стержнях и перемещение узла А (рис. 412, а) в зависимости от силы Р. Найти также остаточные напряжения, которые возникают в системе после ее нагружения силой Р и последующей разгрузки. Диаграмма растяжения материала обладает участком идеальной пластичности (рис. 412, б). [c.357]

Вследствие того, что принцип независимости действия сил в данном случае неприменим, приложение сил нагрузки и разгрузки должно производиться только в прямой последовательности (рис. 415). Деформация при разгрузке происходит упруго, и материал следует при этом закону Гука. Поэтому в процессе разгрузки в стержнях будут возникать усилия, определяемые выражениями (12,1). При нагрузке же усилия определяются выражениями [c.359]

Положим, сжатый стержень искривился (рис. 103). С выпуклой стороны сжатые до того слои несколько удлинятся и произойдет их частичная разгрузка. С вогнутой стороны к начальному общему укорочению слоев добавится дополнительное укорочение, связанное с изгибом стержня. Но дополнительная нагрузка приводит к дальнейшем возрастанию напряжений, а разгрузка в соответствии с законом Герстнера протекает как чисто упругий процесс с модулем Е. [c.153]

Определить остаточные усилия в стержнях системы, рассмотренной в предыдущей задаче, после нагружения силой P.j и последующей разгрузки. Материал стержней— идеально упруго-пластический, диаграмма деформирования которого показана на рис. а. [c.32]

Определить нормальное напряжение в стержне при его равномерном нагреве, а также остаточные напряжения, возникающие после его-остывания (рис. а). При увеличении напряжений соблюдается соотно-шение а = Ее—Ае при е су /(ЗА) (рис. б), а при разгрузке а = Ев. Константы Е, А и коэффициент линейного расширения материала а считаются заданными. [c.36]

Найдем усилия в элементах системы при нагружении ее силой —Pj, считая, что стержни деформируются упруго. Используя решение предыдущей задачи, получим = — 1,5 F, N-2 = — 0,75 F (рис. в). Следовательно, при разгрузке стержни действительно деформируются упруго, так как усилия в них не превышают Ломакс- Остаточные усилия в элементах равны <рис. г) [c.32]

Покалсем, что рост наклона стойки обязательно сопровождается разгрузкой стержня 1. Допуская противное, запишем физические соотношения [c.425]

Бифуркагщонное значение нагрузки (7.5.11) при работе стержня в догружающих конструкциях лежит в интервал Р, < Р, < а при работе в разгружающих конструкциях -Р 5 Р, Р,, где Р, - нагрузка бифуркации в предельно жесткой разгружающей системе. Полная упругая разгрузка стержня невозможна. [c.498]

Стальной стержень диаметром =20 мж и длиной 1=2 м, растянутый силой Р=6 Т, забетонирован и после затвердения бетона разгружен (рис. 166). Определить напряжения Ос в стали и 0(-, в бетоне и укорочение Д/ армированного бруса после разгрузки стержня. Модуль упругости бетона Е = 2Л0 кПсм . [c.81]

Клапаны 2 установлены в направляющих чугунных или ме-талло-керамических втулках, запрессованных в головку блока. На двигателе Д-108 для разгрузки стержней клапанов от боковых нагрузок коромыслами предусмотрены специальные стаканы. [c.51]

Установка создана на основе высокотемпературной вакуумной печи типа ТВВ-2 (рис. 1). Корпус, система экранов, внешние токо-подводы печи оставлены без изменения. Нагреватель корзиночного типа заменен вольфрамовым стержнем диаметром 5 мм, который закрепляется в двух цанговых зажимах. Массивный нижний токоподвод висит на вольфрамовом стержне. Для разгрузки стержня и удобства монтажа приспособлен подъемный механизм в виде двух блоков и противовесов. На установке возможно определить коэффициент теплопроводности в вакууме и в газовой среде, для чего предусмотрена система подачи инертного газа. Испытуемые образцы имеют форму колец внешним диаметром 40—45 мм, внутренним — 10—12 мм и высотой 20—25 мм. Температуры измеряются вольф-рам-рениевыми термопарами. Для монтажа термопар в образцах сверлятся отверстия диаметром 1 мм. Испытуемая колонка высотой 270—280 мм набирается из 9—И колец. Средние пять колец изготовляются из исследуемого материала, крайние — из легковесного огнеупора с низким значением коэффициента теплопроводности, что обеспечивает малые осевые потоки тепла. [c.266]

Потеря устойчивости третьего стержня с той же гибкостью наступила при нагрузке Ркр= 21,11 г, т. е. на 36% выше, чем у первых двух стержней, и носила характер мгновенного нарушения устойчивого равновесия стержня. Характер деформации — изгиб в плоскости наи.меньшей жесткости, сопровождаемый хлопком и неглубокой размалковкой полок. После полной разгрузки стержня его ось выправилась совершенно. Однако предельная нагрузка повторного загружения была ниже, чем при первом загружении. Наличие незаметных остаточных деформаций поперечного сечения и опорных закреплений снизили критическую нагрузку на степ-жень до значения Р = [c.165]

При суммировании усилий рт опорных моментрв и вертикальной нагрузки разгрузка стержней фермы мо-, ментами не/учитывается, л [c.212]

При вь оре величины допускаемого напряжения для стали нужно принять во внимание, что при напряжениях ниже предела пропорциональности этот материал можно рассматривать как совер шенно упругий, между тем как за этим пределом после разгрузки стержня обычно остается часть деформации, т. е. имеет место оста-точная деформация. Для того чтобы иметь сооружение в упругом состоянии и исключить возможность появления остаточной де4юр-мации, практика обычно принимает допускаемое напряжение несколько ниже предела пропорциональности. При экспериментальном определении этого предела необходимы чувствительные измерительные инструменты (экстенсоме ы), так как величина этого предела зависит от степени точности, с которой сделаны измерения. Для того чтобы исключить это затруднение, обычно принимают предел текучести или предел прочности материала за основание для определения величины допускаемого напряжения. Обозначая через и соответственно допускаемое напряжение, предел [c.17]

Постановка вопроса вполне резонная, пригодная как при упругих деформациях, так и при пластических. Но при чисто упругой постановке введение возмущений на сжатие и растяжение ничего не меняет. Критическая сила остается неизменной. А при пластических деформациях картина становится иной. И это легко понять. Представьте себе, что в дополнение к изгибной деформации стержню сообщено еще и малое осевое сжатие. Тогда в поперечных сечениях стержня произойдет смещение областей разгрузки и догрузки, а при неблагоприятном сочетании двух типов возмущений зона разгрузки вообще может исчезнуть. Это означает, что стержень на устойчивость следует считать уже не по приведенному модулю Энгессера — Кармана, а по касательному Е. Выходит, что критическая сила в зависимости от обстоятельств может проявить себя в интервале двух крайних значений — одного, определяемого по приведенному модулю, и второго — по касательному. Из этих двух следует выбрать, конечно, наименьшее и рассчитывать сжатый стержень на устойчивость надо по касательному модулю. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...