Структура участка перегрева (зон влияния)

Влияние плазменной дуги на кромки реза показывает, что в результате теплового нагрева вблизи кромки образуется ЗТВ, которая состоит из двух характерных участков внешнего литого и примыкающего к нему внутреннего участка, представляющего собой характерную структуру металла для зоны перегрева с различным ростом зерна по мере уменьшения температуры нагрева в направлении основного металла. [c.96]

Вследствие различной температуры в разных точках околошовной зоны металл после сварки имеет различную структуру в зоне термического влияния. Различная структура металла обусловливает и различные механические свойства в околошовной зоне. Так, например, на участке нормализации свойства металла могут быть лучше свойств основного (свариваемого) металла. На участке перегрева, где зерно укрупнено, иногда металл снижает свои пластические свойства, особенно при ударной нагрузке. В зоне термического влияния изменяется также твердость металла, особенно для сталей, чувствительных к термообработке. Повышение твердости металла обычно связано с увеличением хрупкости и снижением пластичности. [c.93]

Средние размеры зон теплового влияния, участков перегрева металла, нормализации и частичного изменения структуры приведены в табл, 87. [c.284]

Размеры зон теплового влияния, участков перегрева металла, нормализации и частичного изменения структуры [c.284]

Зона термического влияния состоит из четырех участков (L..4), различающихся структурой. Участок перегрева [c.55]

Структуры зоны термического влияния легированных сталей, закаливающихся при быстром охлаждении после сварки, отличаются от структур, образующихся в низкоуглеродистой стали. Вместо участков перегрева и нормализации образуется участок полной закалки со структурой мартенсита, а вместо участка неполной перекристаллизации — участок неполной закалки со структурой мартенсита и феррита. [c.218]

На фиг. 9 показаны характерные структуры зоны термического влияния сварных соединений малоуглеродистой и легированной перлитной сталей в зависимости от максимальной температуры нагрева при сварке. Участки, нагретые при сварке выше точки Ас, (900—950°), проходят полную перекристаллизацию. В зависимости от уровня легированности стали в них могут наблюдаться мартенситная, бейнитная, трооститная или сорбитная структуры. При этом для наиболее высоко нагретых при сварке участков около-шовной зоны (Г = 1000—1300°) характерным является рост зерна, связанный с перегревом. В зоне, нагретой при сварке в интервале температур [c.25]

Металлографическое исследование показало, что структура такого слоя состоит из высоколегированного хромом и марганцем аустенита и карбидной эвтектики. Измерениями было установлено, что карбидная эвтектика имеет микротвердость Я 1069, аусте-нит Н 464, а основной металл (сталь 35Л) в зоне термического влияния Н 254. В зависимости от температуры нагрева при наплавке в зоне термического влияния образуются следующие структурные участки неполного расплавления, перегрева, нормализации и неполной перекристаллизации (рис. 155, а). Эта зона распространяется на глубину до 10 мм, т. е. примерно в 2 раза меньше, чем при обычной газовой сварке. Участок неполного расплавления практически неразличим и сливается с участком наплавленного металла. [c.272]

Проведенные за последние годы исследования показали, что у образцов толщиной 10—150 мм, изготовленных из стали, стабилизированной титаном или ниобием, зона термического влияния при кислородно-флюсовой резке распространяется на глубину 2—9 мм. При этом зона термического влияния состоит обычно из двух участков непосредственно прилегающего к поверхности реза, со структурой перегрева, и переходной структуры к основному металлу. [c.43]

Зона термического влияния 31В характеризуется неравномерным распределением максимальных температур нагрева в этой зоне можно различать участки старения 200—300° С отпуска 250—650° С неполной перекристаллизации примерно 700—870° С нормализации 840—1000° С перегрева 1000—1250° С и околошовный участок — несколько рядов черен, непосредственно примыкающих к линии сплавления,— от 1250° С до температуры плавления. Иа этом участке наиболее резко изменяется структура металла, понижающая качество сварного соединения. [c.13]

Проведенные за последние годы исследования показали, что у образцов толщиной 20—1000 мм зона термического влияния составляет 2—55 мм (рис. 30). При этом зона термического влияния состоит обычно из двух участков непосредственно прилегающего к поверхности реза, со структурой перегрева, и переходной структуры к основному металлу. [c.55]

Зона термического влияния не однородна по структуре. Узкий участок, прилегающий к наплавленному металлу (зона перегрева), подвергается нагреву до высокой температуры, близкой к температуре солидуса, причем время пребывания этого участка прн высокой температуре больше, чем остальных участков. Поэтому в нем происходят наиболее значительные структурные изменения, влияющие на механические свойства сварного соединения. Ширина зоны перегрева обычно не превышает I—2 мм. [c.156]

Зона термического влияния состоит из следующих характерных участков (рис. 155) 1 — неполного расплавления 2 — перегрева 5— нормализации 4 — неполной перекристаллизации 5 — рекристаллизации 6 — синеломкости. Рассмотрим структуру и свойства каждого из участков зоны термического влияния. [c.289]

В сварных соединениях возникают участки (металл шва и зоны термического влияния) с иными механическими свойствами, чем у основного металла. Отличия обусловлены иным химическим составом металла шва и его структурой по сравнению с основным металлом. В зонах термического влияния могут происходить глубокие изменения вследствие ослабления границ зерен в результате перегрева, дисперсионного упрочнения этих зон в процессе действия рабочих температур. [c.180]

Структура участка перегрева (зон влияния) 170 Структура серого чугуна 178 Свариваемость 179 Свариваемость технологическая 17 Свариваемость физическая 179 Способы определения технологической свариваемости 182 Сварочная дуга 221 Статическая характеристика дуги 221 Светофильтры 615 Стабилизирующее покрытие 26 Связующие компоненты 263 Сварка с глубоким проплавлением 293 Сварка пучком электродов 293 Сварка лежачим электродом 295 Сварка наклонным электродом 296 Сварка спарепным электродом 297 Сварка пластинчатыми электродами 370 [c.639]

Переход к металлу шва (справа) при большой погонной энергии. Видманштеттова структура с небольшим количеством троостита на участке перегрева зоны термического влияния (слева). 100 1, (9) табл. 2.4. [c.46]

ВИДМАНШТЕТТОВА СТРУКТУРА — феррито-нерлитная структура стали с игольчатой формой феррита. В. с. наблюдается, как правило, в случаях сильного перегрева стали и связанной с ним крупно-зернистости — в литых стальных изделиях и изделиях, сильно перегретых в процессе горячей обработки. В. с. характерна для металла шва и участка перегрева зоны термического влияния сварных соединений углеродистых и низколегированных сталей. [c.22]

В сварных соединениях, подвергающихся полной термообработке, можно меньше считаться с влиянием первичной структуры на свойства металла шва, чем в соединениях, не подвергающихся термообработке. Грубозернистая структура участка перегрева околошовной зоны при термообработке практически полностью устраняется. Все это позволяет применять для сварки термообрабатываемых конструкций высокопроизводительные режимы и методы сварки, при использовании которых в сварных соединениях непосредственно после сварки может образоваться грубокристаллическая структура. К таким методам относится электрошлаковая сварка, а также сварка под флюсом при большой погонной энергии. [c.550]

На рис. 154 дан схематический разрез сварного шва, полученного сваркой пламенем, и смежного с ним участка термического влияния сварки. Структура шва образует зону а, имеющую крупнозернистое строение, свойственное литому металлу. К этому участку прилегает зона перегретого металла б, образовавшаяся пол воздействием высокой температуры. Наличие перегрева значительно понижает пластичность и ударную вязкость стали. В зоне в, нагреваемой несколько выше линии 08, при охлаждении на воздухе образуется структура соорбит. Эта зона постепенно переходит в зону г, нагреваемую ниже линии [c.294]

На рис. V. приведены структурные превращения в зоне термического влияния. Наплавленный металл (участок 0—1) имеет дендритную столбчатую структуру из-за медленного затвердевания. По мере уменьшения нагрева металла структура его становится более мелкозернистой, в результате чего повышаются механические свойства. Участок неполного расплавления 1—2), соприкасаясь с наплавленным металлом вследствие высокого нагрева, имеет крупнозернистую структуру. Участок перегрева (2—3) имеет еще довольно крупные зерна, уменьшающие пластичность металла. На участке нормализации (3—4) структура получается мелкозернистой с повышенными механическими свойст-валш основного металла по сравнению с металлом, не подвергшимся нагреву. [c.253]

Участок перегрева при кислородно-флюсовой резке хромоникелевых марок стали характеризуется наличием у кромки реза слабо-травящейся полосы, на которой после длительного электротравления в 10%-растворе щавелевой кислоты выявляется структура дендритного строения, характерная для литого металла. При резке сталей аустенитного класса, нестабилизированных титаном или ниобием, зона термического влияния характеризуется также тем, что в участке перегрева имеет место выпадение карбидов хрома. [c.43]

Структура металла вдоль линии реза отлична от структуры основного металла. В малоуглеродистых сталях в зоне перегрева наблюдается рост зерна, а у кромок реза видманштет-това структура. Участки более удаленные от линии реза, но расположенные в зоне термического влияния, приобретают сравнительно мелкозернистое строение, подобно структуре нормализованной стали. При резке малоуглеродистой стали структурные изменения, как правило, не оказывают существенного влияния на качество металла. [c.72]

Строение зоны влияния при ручной дуговой сварке малоуглеродистой стали схематически показано на рис. 27. Рядом с наплавленным металлом расположена зона сплавления, с которой граничит участок перегрева. Здесь основной металл уже не нагревается до температуры плавления, хотя температура нагрева его достаточно высока и лежит в пределах ПОО—1500 , что вызывает значительный рост зерен металла на данном участке, и почти всегда сопровождается образованием зерен игольчатой (видманштеттовой) структуры. Эта часть шва обычно является наиболее слабым местом и здесь металл будет обладать наибольшей хрупкостью, хотя и не будет влиять существенно на прочность сварного соединения в целом, за исключением тех случаев, когда перегрев значителен. [c.65]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Распределение остаточных напряжений может существенно измениться в результате структурных превращений в зоне, непосредственно примыкающей к сварному шву. Величина этой зоны зависит от режима и способа сварки (20—25 мм при электродуговой и до 80 мм при газовой сварке). Обычно эту зону, называемую зоной термического влияния, условно делят на шесть участков неполного расплавления (температура около 1500°С), перегрева (температура 1080—1500°С) нормализации (темпе-ратурга 850—1080° С) неполной перекристаллизации (температура 720—850°С), рекристаллизации (температура 500—720°С) синеломкости (температура менее 500°С). В смежных участках возможно образование структур, отличающихся по параметрам кристаллической решетки и по удельному объему. [c.284]

В околошовном участке зоны термического влияния часто наблюдается образование видманштеттовой структуры, закалочных структур, микротрещин. Характер развития видманштеттовой структуры, а также и закалочных структур определяется главным образом скоростью охлаждения, степенью перегрева, химическим составом стали, величиной природного зерна. [c.137]

Характерной особенностью структуры зоны термического влияния при кислородной резке среднеуглеродистой сталп является наличие у кромки отдельных участков, по строению аналогичных ледебуритной эвтектике (фиг. 25). Участок перегрева состоит иа мартенсита видманштедтовой ориентации с цекен-титными иглами и крупаоаернистого троосто-мартенсита с ферритной сеткой по границам зерен. Это подтверждается и результатами послойных спектральных [c.324]

Структура и свойства сварных соединений этих сплавов целиком определяются процессом сварки. Поэтому основным критерием выбора режимов и технологии сварки является интервал скоростей охлаждения в котором степень снижения уровня пластических свойств и ударной вязкости околошовной зоны и шва в сравнении с основным металлом оказывается наименьшей. Если сплавы применяются в деформированном состоянии и после сварки отжигу не подвергаются, то в связи с опасностью резкого разупрочнения дополнительным критерием служит длительность пребывания основного металла выше температуры рекристаллизации обработки в участке зоны термического влияния, нагреваемом до температуры начала a -превращения (см. рис. 10). При невысоком содержании А1 (до 4—4,5%) и -стабилизаторов не выше предела растворимости в а-фазе эти сплавы имеют достаточно широкий интервал Наиболее высокими характеристиками пластичности сварные соединения этих сплавов обладают при средних или относительно высоких скоростях охлаждения, соответствующих режимам аргонодуговой сварки металла средней или малой толщины. При мягких режимах пластичность снижается вследствие роста зерна и перегрева металла в околошовной зоне, а при весьма жестких режимах — за счет образования болое резких закалочных а -структур. Уровень пластргаеских свойств сварных соединений этих сплавов и ширина существенно зависит от содержания газов, алюминия, тина и количества -стабилизаторов. Особенно резко пластичность надает нри высоком содержании алюминия (ОТ4-2, АТ6, АТ8). [c.277]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...