Течение без трения треугольной

Несмотря на равенство гидравлических диаметров и проходных сечений, продольная скорость в районе квадратных ячеек должна быть несколько больше, чем в районе треугольных ячеек, с учетом влияния формы ячеек на гидравлическое сопротивление трения канала [4]. Этот факт подтверждается результатами исследований течения потока в трубном пучке с кольцевой упаковкой [5]. [c.48]

При обработке металлов давлением соотношение перемещений металла по отдельным направлениям (смещенные объемы) определяется на основании правила наименьшего сопротивления. Свободному перемещению металла препятствуют два фактора — трение на контактной поверхности и форма зоны деформации. В случае осаживания образца прямоугольного сечения между параллельным плитами можно представить два вида деформации. При отсутствии трения на контактных поверхностях объем металла, смещенный по высоте, равномерно распределится по всем направлениям в горизонтальной плоскости и конечная форма изделия повторит исходную. При осадке параллелепипеда получится параллелепипед, при осадке образца треугольного сечения получится изделие треугольного сечения. Осадка образца в реальных условиях сопровождается трением по контактным поверхностям, в результате чего после осадки образцов любой формы поперечного сечения форма конечного изделия будет стремиться к форме круга, как имеющей наименьший периметр. В условиях трения на контактных поверхностях перемещению металла будет препятствовать сила трения — в направлении большего линейного размера действует большая сила трения и наоборот. Так, в случае деформации параллелепипеда наибольшая сила трения будет действовать на металл по направлению диагоналей. В направлении, перпендикулярном большей стороне параллелепипеда, сопротивление перемещению металла будет наименьшим. Переме щение металла по различным направлениям будет обратно пропорционально величине подпирающих сил трения. В случае возможности перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка деформируемого тела перемещается в направлении наименьшего сопротивления. При осадке параллелепипеда между наклонными плитами течение металла в различных направлениях будет определяться силой трения и горизонтальной составляющей деформирующего усилия. Рассматривая только подпирающее действие горизонтальной составляющей деформирующего усилия, можно [c.257]

Рис. 13-15. Коэффициенты сопротивления трения ирн равномерном течении в трубах треугольного сечения.

Тонкие тела, сверхзвуковое течение мимо 122 Трение, жидкостное 80 Треугольное крыло 138 Трехмерная теория крыла 55-64 Турбины, газовые 176-180, 183-186 [c.205]

Проведенные расчеты показали, что хотя изменение угла скольжения не влияет на определение координаты перехода (выполнение равенства (7.56)), это изменение существенно влияет на распределение коэффициентов напряжения трения, теплового потока, а также на распределение толщины пограничного слоя и давления по размаху крыла. При обтекании треугольного крыла под углом скольжения возможно течение, которое на одной половине крыла закритическое, а на другой — докритическое. Это означает, что какие-либо возмущения, возникающие в пограничном слое, например, в плоскости симметрии холодного крыла, распространяются в докритической области вплоть до передней кромки, в то время как на другой реализуется течение, соответ ствующее обтеканию полубесконечной скользящей пластины. [c.334]

На рис. 7.32-7.34 представлены результаты, полученные при решении системы обыкновенных дифференциальных уравнений на передней кромке пластины при г = = —1. На рис. 7.32 представлена зависимость коэффициента напряжения трения т от скорости вдува Р для значений д = 0 0,1 0,2 0,5 1 (кривые 1-5) на пластине с углом стреловидности передней кромки 45° (го = 1). Для случая обтекания холодной пластины = О (кривая 1) видно, что коэффициент напряжения трения т О при Р 1,1 для Р > 1,1 решения в рамках теории пограничного слоя нет. Это означает, что при указанных скоростях вдува, больших предельного, начинает развиваться область невязкого течения в окрестности поверхности пластины. Качественно аналогичный результат был получен в статье [Нейланд В. Я., 1972] при исследовании двумерного течения около плоской пластины, через поверхность которой вдувался газ. При сравнении полученных данных с результатами, приведенными в работе [Нейланд В. Я., 1972], необходимо отметить следующие два важных отличия. Во-первых, при обтекании треугольных пластин при любых > О даже в окрестности перед- [c.350]

Вдув (отсос) газа через проницаемую поверхность тела, обтекаемого гиперзвуковым потоком вязкого газа, может оказывать значительное влияние не только на величину трения и тепловой поток, но и на толщину вытеснения пограничного слоя, а следовательно, на распределение индуцированного давления. В настоящем параграфе основное внимание уделено исследованию влияния расположения области массообмена и его интенсивности на характеристики течения на сильно охлажденном треугольном крыле, а также на расположение координаты перехода от закритического режима течения к докритическому [Дудин Г.П., 2001]. [c.354]

Таким образом, в результате численных расчетов определены зависимости газодинамических переменных от функции (г), характеризующей интенсивность массообмена на поверхности холодного треугольного крыла. Установлено, что массообмен, начинающийся в закритической области, влияет на координату перехода от закритического режима течения к докритическому и практически не влияет на характеристики течения вверх по потоку, причем вдув газа уменьшает область закритического течения, а отсос увеличивает ее размер. Массообмен, начинающийся в области докритического течения, влияет на характеристики течения во всей этой области. При этом отсос газа может приводить к возникновению достаточно узких зон повышенного трения в поперечном направлении при сохранении плавного стекания в окрестности плоскости симметрии крыла и без образования зон возвратного поперечного течения. [c.358]

Обработка опытных данных о теплообмене при турбулентном течении в трубах некруглого сечения с использованием в качестве характерного размера гидравлического диаметра показала, что при высоких и умеренных числах Прандтля эти данные с достаточно высокой точностью обобшаются расчетными уравнениями для круглой трубы. В гл. 6 отмечалось, что аналогичное обобщение справедливо и для коэффициента трения. При низких числах Прандтля получить обобщенные зависимости для труб различной геометрии >не удается вследствие того, что термическое сопротивление, как и при ламинарном течении, не осредоточено в пристеночной области. Следует ожидать, что теплообмен в призматических трубах с острыми углами (например, в трубе треугольного сечения, когда один из углов треугольника очень мал) при использовании Dr также не будет обобщаться зависимостью для круглой трубы. Причина состоит в том, что в области острого угла толщина подслоя становится большой по сравнению с расстоянием между прилегающими сторонами угла. В остальных случаях использование гидравлического диаметра и решений для круглой трубы оказывается весьма эффективным и позволяет рассчитывать теплообмен и сопротивление в прямоугольных трубах и трубах другой формы. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...