Сила Угол перекоса осей

Изгибные деформации валов (коэффициент К ). Силы давления на зубья, передаваясь на валы, вызывают их изгиб в плоскостях, параллельных плоскости зацепления (рис. 13). Если 72 — суммарный угол перекоса осей колес в этой плоскости, то отклонение от среднего значения нагрузки в точке на расстоянии х от середины зуба Дш = сх tg где для упрощения принято, что по ширине зуба нагрузка меняется линейно. Учитывая, что у кромок зубьев их жесткость понижается, принимают X — afb, где а/ = 0,3 0,4. В этом случае коэффициент неравномерности нагрузки от деформаций изгиба валов [c.195]

Угол перекоса 7 следует вычислять для всей системы валов передачи, учитывая возможные начальные технологические перекосы, а также податливость опор и корпусов, однако ввиду сложности решения такой задачи обычно ограничиваются расчетом деформаций только тех валов, на которых закреплена данная пара колес. Усилиями, передающимися на эти валы со стороны других колес, и технологическими перекосами также пренебрегают. В этом случае у , — угол перекоса осей в сечении, где расположены колеса, от единичной силы, действующей в том же сечении на валы шестерни и колеса. [c.195]

У механизма с плоским толкателем, плоскость которого перпендикулярна к оси его движения, угол давления во всех положениях остается равным нулю, ибо линия действия силы, приложенной со стороны кулачка к толкателю, совпадает с нормалью к профилю и плоскости. Эта нормаль параллельна оси движения. Таким образом, размеры кулачка не влияют на величину угла давления, она остается во всех положениях равной нулю (рис. 137). Но линия действия силы, приложенной к толкателю, параллельна направляющей и только в одном положении совпадает с ней. Вследствие этого толкатель находится под действием силы, заставляющей его двигаться, и под действием пары сил, вызывающий его перекос в направляющих. Таким образом, в рассматриваемом случае наблюдается аналогичное явление перекоса, с которым приходится считаться при исследовании механизма со стержневым толкателем. С увеличением размеров кулачка плечо упомянутой пары сил [c.214]

Трение в прямолинейной направляющей при перекосе. Если направление движущей силы или силы сопротивления Р, с осью поступательной пары хх составляет угол у (рис. 9.9, а) и линия действия выходит за пределы опорной поверхности направляющей, то имеет место явление перекоса. При этом зоны распределенных удельных давлений образуются по обе стороны направляющей ползуна. Получающийся линейный характер закона распределения давления показан на рис. 9.9, а. Этот случай можно встретить в кривошипно-ползунных механизмах и более сложных шарнирно-рычажных механизмах при наличии рабочего звена, имеющего поступательное движение, в кулачковых механизмах с поступательным движением толкателя и многих других. [c.320]

Замена моментов и сил их выражениями через Wi в соответствии с формулами (2.61) вновь приводит к, равенству (2.69). В качестве примера рассмотрим расчет гибкого фланца, используемого для соединения валов, допускающего их перекосы (рис. 2.20). Расчетная схема фланца представляет собой заделанную по внешнему контуру радиуса R пластину с жестким центром радиуса а (рис. 2.21). Пластина деформируется вследствие поворота жесткого центра вокруг оси на некоторый малый угол 0 (0 — половина угла взаимного поворота валов). При этом точки жесткого центра, лежащие на радиусе г, получают осевое перемещение [c.87]

В приведенном расчете не учтены силы, вызванные случайным поперечным смещением (рис. 3.42, в) центра тяжести груза относительно оси симметрии ГУ, Расчет действителен при углах поперечного перекоса поддона у, не превышающих 3°. Угол у определяется из равенства [c.146]

При помощи НВ создаются необходимые для управления вертолетом силы и моменты. Это достигается за счет изменения углов установки лопастей на соответствующих азимутах, чтс приводит в свою очередь к изменению силы, создаваемой винтом, или наклону ее вектора в необходимом направлении. Изменение углов установки на всех лопастях на одно и то же значение называется изменением общего шага винта. Если изменение углов производится по другому закону, то говорят с изменении циклического шага. Для этого в конструкцию втулки введен осевой шарнир (ОШ), позволяющий лопасти поворачиваться относительно продольной оси на некоторый угол для изменения угла установки с помощью автомата перекоса. [c.90]

Неточная установка метчика относительно обрабатываемого отверстия вызывает перекос оси резьбы относительно оси отверстия. Неправильное центрирование метчика является причиной разбивания резьбового отверсти . Исследование этого вопроса [991 показывает, что при несовпадении оси шпинделя станка и нарезаемого отверстия на величину / (фиг. 151) метчик при входе в отверстие отклоняется от его оси на некоторый угол р. Нарезав в таком положении первые витки резьбы, метчик перемещается в направлении АВ. За это время точка В на хвостовике метчика перемещается вместе со шпинделем станка в точку В . На метчик кроме крутящего момента действует радиальная сила Р, изгибающая инструмент, например, по линии АОВ. Сила Р возрастает с увеличением длины резьбы, расстояния между осями /, жесткости шпинделя станка, а также с укорочением метчика. [c.325]

Правилами технической эксплуатации предусмотрен допуск на параллельность осей опорных роликов и барабана 0,1 мм иа I м длины барабана. Перекос осей приводит к увеличению расхода энергии, расстройству крепления п повышению износа бандажей, роликов и подшипников. Тем не менее во время эксплуатации приходится поворачивать ролики на угол 10—45 относительно продольной оси барабана. Велич1шу угла подбирают с таким расчетом, чтобы поддержать барабан в среднем положении возникающей в результате разворота роликов силой эта сила должна превышать силу, под действием которой барабан сползает вниз. При развороте соблюдают парал- тельность правого и левого роликов опоры. Угол разворота замеряют свипцовыми прокладками, иропускаемымн между бандажом и роликами. В малых и средних печах разворачивают ролики одного, а в крупных — двух бандажей, примыкающих к приводу. [c.311]

На рис. 5.20 приведены результаты испытаний конического сопла, у которого перекос оси на угол а = 6° выполнен в сверхзвуковой части. Боковая сила этого сопла изменяется в широком диапазоне от начального расчетного значения = 0.08 в сечения г° = 1,11 до максимального отрицательного = —0,035 при = 1,9. Там же показаны расчетные зависимости, полученные по теории маловозмущенных течений (при 1/ = 0,08 и 8 = 0) и с помощью разностного метода, которые хорошо согласуются с экспериментом. Это подтверждает правильность расчетных схем, используемых для определения начального поля параметров и начальной боковой силы в сечении перекоса оси, а также свидетельствует о большой точности обоих расчетных методов при их использоваппи для анализа распространения возмущений в конических соплах. [c.235]

Эпюры нормальной нагрузки на диаметрально противоположных зубьях при перекосе симметричны относительно срединной плоскости венца муфты. Относительно оси ОК, по которой ориентируется угол перекоса соединяемых валов, действует реактйвный момент распределенной нормальной нагрузки вычисляемой интегрированием произведения элементарной нагрузки и плеча приложения нагрузки г. Величина реактивного момента упругих сил [c.200]

При движении однорельсовых тележек в результате неравномерного распределения давлений между колесами, неточной сборки и вследствие других причин возникают перекосы даже на прямых участках пути. Вследствие перекоса на угол Упер (рис. 160) колесо стремится передвинуться по линии ОО2. Однако удерживаемое ребордой, соприкасающейся в точке а с кромкой полки, колесо катится по рельсу в направлении его продольной оси 00]. Каждый полный оборот колеса благодаря этому на пути 00г= — пО сопровождается его поперечным скольжением на величину 0102=этД 1дупер- Работа сил трения от поперечного скольжения колес тележки на пути ОО2 [c.306]

Когда нижний конец тяги будет проходить самую нижнюк точку наклоненного кольца, угол установки лопасти будет минимальным фо—фь а через 180° по азимуту — максимальным т. е. фо + ф1. Когда же нижний конец тяги будет проходить через точки, совпадающие с осью наклона автомата перекоса, уго установки будет равен фо. Циклическое изменение угла установ ки лопастей вызовет циклическое маховое движение лопаете относительно горизонтальных шарниров, благодаря чему вектор тяги несущего винта отклонится в нужном направлении, созда вая управляющий момент относительно центра тяжести вертоле та на плече, равном расстоянию от центра тяжести вертолета до линии действия силы тяги несущего винта. Таким образо осуществляется продольно-поперечное управление вертоле том. [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...