Угол относительный (погонный)

Угол закручивания 227—231 --относительный (погонный) 229 [c.774]

Суммирование распространяется на все стенки. Относительный (погонный) угол закручивания [c.171]

Относительный (погонный) угол закручивания (см ) [c.400]

Вычислить погонное касательное усилие q, касательное напряжение т и относительный угол закручивания тонкостенной трубы, замкнутого профиля, образованного полуэллипсом AB с полуосями й=30 см, Ь= 0 см. Дано /=1,5 мм, ti=2 мм, М = = 700 кГм, G=0,28-10 кГ/см [c.67]

Для введения в последующий анализ рассмотрим вывод уравнения движения жесткой лопасти относительно ГШ, более детально выполненный в гл. 5. Лопасть имеет одну степень свободы— угол взмаха р (рис. 9.1), так что отклонение элемента лопасти от плоскости вращения равно z = г. ГШ не имеет относа и пружины. Уравнение движения получается из условия равновесия моментов относительно ГШ (основываясь на результатах разд. 5.9, мы и здесь пренебрегаем моментами сил веса). В сечении лопасти, находящемся от оси вращения на расстоянии г, действуют следующие погонные силы, создающие моменты относительно оси ГШ 1) сила инерции Ш2 = mrp, противодействующая взмаху, на плече г, 2) центробежная сила [c.353]

Рассмотрим профиль с хордой 26, который находится в равномерном потоке, имеющем скорость U. Поскольку циркуляция присоединенных вихрей изменяется во времени, профиль и его след описываются слоем плоских вихрей, показанных на рис. 10.1. За профилем вниз по потоку тянется пелена, состоящая из поперечных вихрей. Погонную интенсивность слоя вихрей на профиле обозначим уь, а в следе — Движение профиля зададим, указав вертикальное перемещение h (положительное вниз) точки профиля с координатой х = аЬ w геометрический угол атаки а (положительный при движении носка профиля вверх, см. рис. 10.2). Аэродинамический момент профиля также будем определять относительно точки с координатой X = аЬ. Вследствие движения профиля возникает относительная скорость протекания Wa (положительная вверх), равная [c.432]

Остается лишь определить погонный угол кручения Э. Он найдется из условия, что касательные напряжения, действующие в сечении, должны уравновешиваться крутящим моментом AI. Элемент площади dF, показанный на фигуре, дает для момента касательных напряжений относительно центра тяжести величину [c.61]

В качестве меры жесткости при кручении принимают относительный (иногда говорят — погонный) угол закручивания (угол закручивания на единицу длины) вала, обозначаемый фц (встречается обозначение 0). [c.161]

Аналогично происходят крутильные колебания балки. Существует бесконечная последовательность собственных частот. Каждой из них соответствует собственная форма — относительное распределение амплитуд углов закрутки при колебаниях балки с этой частотой. Значения частот собственных колебаний зависят от крутильной жесткости балки С/кр и погонного массового момента инерции относительно ее оси 1т, а также граничных условий. Если конец балки заделан, то на нем угол закручивания равен нулю. Если конец балки свободен, то на нем равен нулю крутящий момент. [c.66]

Полученная формула показывает, что угол закручивания О различен для различных элементов. Если бы изгиб совершался парой сил (Л = В = 0) или же изгиба вовсе не было бы, то при простом кручении из соотношения (5) мы имели бы = onst, для всех элементов сечения, а следовательно, ft являлся бы погонным углом закручивания, определяемым в элеменгарной теории как предел угла поворота одного сечения (как целого) относительно другого, бесконечно к нему близкого, при беспредельном уменьшении расстояния между сечениями. [c.390]

На коррозионную стойкость сварного соединения оказывает влияние способ соединения (внахлестку, в угол, встык на медной подкладке или флюсовой подушке, односторонняя или двухсторонняя встык, двухсторонняя многопроходная и т. д.) разделка кромок (V-, Х-, и-о разная, ступенчатая с притуплением и др.) толщина свариваемых листов симметричность массы металла относительно шва остающиеся подкладки и пр. Как указывалось, на коррозионную стойкость металла и, следовательно, сварных швов влияет время пребывания при так называемых критических или опасных температурах в процессе сварочного цикла назрев— охлаждение. Это время при разных видах сварки различно. Например, при ручной газовой (ацетилено-кислородной), дуговой в защитном газе (аргоно-дуговой) и дуговой (покрытым электродом) способах сварки для образования сварного соединения необходимы различные затраты погонной энергии (табл. 4). [c.43]

Двумя смежными поперечными сечениями, отстоящими друг от друга на весьма малое расстояние с1г, вырезаем элемент стержня. При его закручивании одно из сечений поворачивается относительно другого вокруг оси центров изгиба ВО на малый угол с1ср = Эс(2, где О — погонный угол закручивания или крутка стержня (фиг. 663). При этом элемент ААг произвольного продольного волокна стержня, расположенного на расстоянии г от оси центров изгиба ВВ, наклонится к своему первоначальному положению на некоторый малый угол с1 и займет положение АА . Выражая элементарную дугу Л1Л2 двумя способами, находим, что [c.941]

УРАВНЕНИЯ ПРОДОЛЬНЫХ И КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ МОГО СТЕРЖНЯ. Обозначим через ц(л ) погонную массу стер [кГ с /м ] 1(х) — погонный момент инерции относительно стержня [кГ с ] через Л(л ) — площадь поперечного сечения [м 1р — экваториальный момент поперечного сечения [м ] Е — м дуль Юнга [кГ/м ] О — модуль сдвига [кГ/м ]. Пусть у(х, t) 0(х, i) — соответственно продольное смещение и угол поворо какого-либо сечения стержня в момент г. Обозначим далее чер( Q(x, t) интенсивность внешней нагрузки — продольной, напр ленной по оси стержня, в случае продольных колебаний и ы ментной — в случае колебаний крутильных. Уравнения продол ных и крутильных колебаний стержня мы получим как необз димые условия экстремума функциона.гюв [c.250]

Подвесной конвейер (рис. 260) состоит из замкнутого тягового органа 3 с каретками, служащими для поддержки тягового органа и прикрепления подвесок 2. Катки кареток прл помощи тягового органа перемещаются по замкнутому подвесному пути /. В качестве тягового органа применяют цепи, а также стальные канаты. Для возможности создания пространственной трассы конвейера тяговые цепи должны иметь гибкость в горизонтальной и вертикальной плоскостях. Все более широкое применение находят разборные горячештампованные цепи по ГОСТ 589—64 (см. рис. 248, г), что объясняется высоким отношением допускаемого усилия в цепи к ее погонному весу простотой монтажа, демонтажа и ремонта и изменения длины цепи легкостью присоединения каретки к цепи. Недостатком их является малая гибкость в плоскости осей шарниров, что вызывает необходимость при вертикальных перегибах трассы выполнять эти перегибы с относительно большим радиусом. Горячештампованная цепь с бочкообразным валиком позволяет значительно увеличить гибкость цепей в плоскости осей шарниров. Угол поворота внутренних звеньев этой цепи в плоскости осей шарниров не менее 8 . Основной недостаток этой цепи — точечный контакт в шарнире на прямолинейных участках трассы конвейера. Перспективной является двухшарнирная- цепь конструкции СКБС типа Д200 (рис. 261), имеющая совмещенный шарнир. Она состоит из пластинчатых звеньев с фигурными отверстиями на концах, вставляемых в прорези четырех выступов крестовины. В торцах выступов крестовины имеются совмещенные отверстия, в которые вставляются полуоси с капролактамовыми или металлическими катками. Полуоси имеют лыски, совпадающие с фигурными отверстиями звеньев цепи. Оси зафиксированы от выпадания узкой частью фигурного отверстия пластины при рабочем положении звеньев и свободно вынимаются из отверстия при повороте звена в пазу выступа крестовины на 90 при совмещении расширенной части фигурного отверстия с лыской полуоси. [c.469]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...