Скорость возмущения при обтекании средняя

Поскольку при рассмотрении произвольного тонкого профиля складываются скорости возмущений, соответствующие обтеканию профиля без толщины и обтеканию симметричного профиля, то складываются и возмущения давления р, а следовательно, и подъемные силы. Симметричный профиль при бесциркуляционном обтекании имеет нулевую подъемную силу. Поэтому произвольный тонкий профиль имеет такую же подъемную силу, как и профиль без толщины, проведенный по его средней линии. [c.186]

Рассмотрим тонкое крыло бесконечного размаха — профиль, движущийся в идеальной несжимаемой среде со средней поступательной скоростью i/o под уг юм атаки а. Введем связанную с профилем систему координат Оху. Пусть нормальная составляющая возмущенной скорости изменяется во времени по произвольному закону и обтекание профиля является нестационарным. [c.60]

В ее основе лежат предположения о малости изменений угла атаки и скорости перемещения точек поверхности тела по сравнению со скоростью набегающего потока. Это позволяет задачу о распространении нестационарных возмущений решать с помощью линеаризации по амплитуде колебаний. При этом основное поле, соответствующее стационарному обтеканию тела под некоторым средним углом атаки, определяется решением нелинейной системы дифференциальных уравнений газовой динамики. [c.68]

Следовательно, частичное обтекание круглого цилиндра переходит в частичное протекание через круглый цилиндр, когда отношение соответствующих касательных скоростей и отношение соответствующих нормальных скоростей равны Таким образом, обтекание круглого цилиндра поступательным потоком занимает среднее положение между невозмущенным потоком и потоком, возмущенным непроницаемым включением частичное протекание через круглый цилиндр поступательного потока занимает среднее положение между невозмущенным потоком и потоком, возмущенным каверной. Сказанное открывает возможность приближенного изучения влияния полупроницаемых включений, внесенных в основной поток, при помощи изучения влияния непроницаемых включений и каверн. [c.285]

По современным представлениям механики жидкости и газа в законе Ньютона-Петрова под градиентом скорости понимается градиент скорости потока вязкой среды. При этом на поверхности твердой стенки скорость вязкой среды принимается равной нулю, на границе возмущенного (пограничного) слоя для внещнего обтекания и на оси для движения в симметричных трубах - максимальной. Такое представление градиента скорости, при правильном использовании граничных условий, приводит к распределению скоростей и сопротивления трения, соответствующим многочисленным результатам экспериментов, особенно для ламинарного движения. При этом в качестве масштаба скорости используется или максимальная, или средняя (среднерасходная) скорость. Однако распределения скоростей, отнесенные к эти.м масштабам скоростей, не обладают свойством универсальности при изменении числа Рейнольдса или условий на омываемой поверхности. [c.18]

Даже в упрощенном виде теоретическая задача устойчивости установившегося обтекания тел конечных размеров не решена. Но представляется несомненным, что установившееся течение устойчиво при достаточно малых числах Рейнольдса. Экспериментальные данные указывают на то, что ламинарное течение устойчиво при достаточно малых числах Рейнольдса. Экспериментальные данные также свидетельствуют о том, что ламинарное течение всегда устойчиво в каналах с круговым поперечным сече нием вплоть до TVr = dUgl i = 2100, где d — диаметр трубы и С/ — средняя скорость. Однако когда приняты специальные меры по уменьшению возмущений на входе, ламинарные течения могут существовать при значительно более высоких числах Рей-нольдса. В случае обтекания потоком тел, помещенных в жидкость, критическое число Рейнольдса намного меньше, особенно для плохо обтекаемых тел, обтекание которых происходит с отрывом потока. При этом критические значения имеют порядок от 10 до 100 так, например [351, при поперечном обтекании цилиндра потоком жидкости незатухающее неустановившееся течение наблюдается при = d /p/ji =34, где d диаметр цилиндра. Критическое число Рейнольдса TVr = 17, при котором начинается отрыв потока при обтекании сферы, было найдено Дженсоном [291 его анализ основан на решении полных уравнений Навье — Стокса релаксационными методами. [c.57]

В связи с ростом скоростей полета самолета широкое применение сейчас находят стреловидные крылья и крылья малого удлинения различной формы в плане. Условия обтекания профиля в сечении таких крыльев как при малых, так и при больших скоростях могут суш,ественно отличаться от условия плоскопараллельного потока из-за пространственного характера течения. В ряде работ ЦАГИ были установлены основные закономерности перестройки обтекания профиля в системе стреловидных крыльев и крыльев малого удлинения. В. В. Струминским, Н. К. Лебедь и К. К. Костюком (1948) путем экспериментального исследования распределения давлений в различных сечениях стреловидных крыльев при малых скоростях было показано, что наиболее суш,ественным изменениям, обусловленным трехмерным характером течения, подвергается обтекание профилей, установленных в корневых и концевых сечениях стреловидного крыла, В корневом сечении крыла с прямой стреловидностью область повышенных местных скоростей смеш ается вперед к носку профиля по сравнению с эпюрой скоростей такого же профиля в условиях плоскопараллельного обтекания в концевом сечении происходит обратная перестройка, т. е. область повышенных местных скоростей смеш,ается к задней кромке профиля. В срединных сечениях стреловидного полукрыла большого удлинения условия обтекания близки к условиям на скользящем крыле бесконечного удлинения. В работе Я. М. Серебрийского и М. В. Рыжковой (1951) с помощью метода источников и стоков проводится приводящее к тем же выводам, что и эксперимент, теоретическое исследование симметричного обтекания профиля в системе тонкого крыла произвольной формы в плане при обтекании его потоком идеальной несжимаемой жидкости. Учет пространственного обтекания стреловидного крыла приводит к необходимости применения профилей различной формы на отдельных участках крыла. Такие специальные профили создавались для корневых и концевых отсеков стреловидного крыла (Г. П. Свищев, Я. М. Серебрийский, К. С. Николаева, М. В. Рыжкова). Существенное изменение местных скоростей происходит и на крыльях малого удлинения. При уменьшении удлинения за счет пространственности обтекания уменьшаются возмущения на поверхности профиля, причем для малых удлинений это уменьшение возмущений может быть весьма существенным не только в концевых, но и в средних сечениях крыла. [c.89]

Возмущения от задних сверхзвуковых кромок крыла (рис. 8.5.1, а) рас-фостраняются вниз по потоку в пределах конуса Маха с образующей ОКо ПОЭТОМУ не оказывают влияния на обтекание поверхности крыла. Скорости зависят от влияния передней и средней дозвуковых кроыок. [c.325]

Можно полагать, что только средние по времени значения Ке и скоростей нарастания возмущений будут существенны для оценки эффективности ламинаризации обтекания крыла и его проектирования. Вследствие нелинейной зависимости характеристик устойчивости от температуры поверхности и скорости отсоса представляется возможным путем подходящего выбора временных зависимостей температуры поверхности или скорости отсоса обеспечить существенное отличие осредненных по времени значений Ке и других параметров устойчивости, полученных для квазиста-ционарного течения в пограничном слое, от значений этих параметров в случае полностью стационарного течения в пограничном слое при средних по времени значениях температуры или скорости отсоса. При этом естественно полагать, что осредненные по времени характеристики устойчивости в силу своей нелинейности будут зависеть от закона изменения температуры поверхности или скорости отсоса во времени. [c.53]

Эффективная приближенная теория работы [5.20] также основана на заданном течении вокруг изолированного профиля. В ней используется принцип суперпозиции, т. е. скорость на профиле в решетке складывается из средней скорости в межпрофильном канале и возмущений вследствие толщин, углов изгиба и углов атаки профиля. Такой метод пригоден только для режимов обтекания вблизи расчетного угла атаки, при которых возмущения средней скорости невелики. Средняя скорость определялась с учетом изменения площадей межпрофильного канала, а возмущения скоростей связывались с соответствующими возмущениями на таких же изолированных профилях. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...