Коэффициенты нормальные при изгибе — Расчет

Расчет по эквивалентному моменту является приближенным, так как в нем, в частности, не отражен различный характер изменения во времени нормальных напряжений изгиба и касательных напряжений кручения. Уточненный расчет проводят, вычисляя коэффициенты запаса прочности п для ряда сечений вала. При этом применяют формулу [c.377]

Коробчатые балки криволинейного очертания встречаются во многих металлических конструкциях кранов (см. разд. III, гл. 2 и 4). При изгибе таких балок происходит искажение прямоугольной формы их поперечных сечений и нормальные напряжения по ширине поясов и по высоте стенки распределяются нелинейно (рис. П1.1.37, а, б). Наибольшие нормальные напряжения имеют место у пояса с большей кривизной (пояс, ближний к центру кривизны) в месте его соединения со стенкой и выражаются зависимостью ( тах = где а — коэффициент концентрации (рис. ГМ.1.37 е) а — напряжения, вычисленные без учета искажения поперечного сечения при изгибе. Эксперимент [301 хорошо подтверждает результаты расчета [26, 29]. В зависимости от отношения радиуса кривизны балки R к высоте ее сечения h а изменяется от 2 До 4 [21]. Для балок с малой кривизной (Rlh 2) с погрешностью по напряжениям в поясах менее 10 % можно считать, что нейтральная ось при изгибе проходит через центр тяжести сечения и оба пояса находятся в одинаковом напряженном состоянии [92]. [c.403]

Вал цилиндрической зубчатой передачи получает от электродвигателя мощность N = 29,4 квт при частоте вращения п = 800 об мин. Определить коэффициент запаса прочности для сечения вала под серединой шестерни. Материал вала — сталь 45 От = 370 н мм а 1 = = 240 н мм Тт = 190 н мм т 1 = 140 н мм у, принять (Ка)о = = (Кх)о = 2,0. При расчете принять, что нормальные напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные напряжения кручения — по отнулевому (пульсирующему). Размеры вала приведены на рис. а. [c.327]

Расчет состоит в определении для заданных размеров рельса и условий его работы значения критической нагрузки или критического напряжения о р, при достижении которых происходит потеря устойчивой формы изгиба. В простейших случаях вместо 0 р определяют значение коэффициента понижения допускаемых напряжений при изгибе фд. Тогда расчет на устойчивость состоит в определении суммарных нормальных напряжений сжатых элементов сечения и соблюдения условий [c.66]

Конические передачи с тангенциальными и криволинейными зубьями приближенно рассчитывают по тем же формулам, что и прямозубые, но по нормальному среднему модулю и с введением в знаменатель подкоренного выражения коэффициента учитывающего большую прочность этих зубьев. На основании опытных данных АГд =1,5 — при расчетах зубьев на контактную усталость A = 1,0 — при расчетах зубьев на изгиб. Коэффициент вводится вместо коэффициента 0,85. [c.148]

Особенности расчета злементов конструкции по критерию усталостного разрушения рассмотрены в работах [20, 66]. Ресурс деталей при циклических напряжениях, обусловленных вибрацией, зависит от конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов. Влияние их на прочность учитывают расчетным коэффициентом запаса прочности п, который сравнивают с допускаемым значением коэффициента запаса [к]. При осевом растяжении-сжатии или изгибе детали определяют коэффициент запаса по нормальным напрял<ениям ц, при кручении — по касательным напряжениям при сложном сопротивлении — коэффициент п = Па т ]Л а + [c.641]

Составление формулы для практического расчета на продольный изгиб. Необходимо уяснить, что критические напряжения при раст четах на устойчивость играют такую же роль, как временное сопротивление в расчетах на прочность. Нельзя допустить, чтобы в сжатых стойках возникли нормальные напряжения, равные критическим. Поэтому необходимо от критических напряжений, определяемых при большой гибкости по формуле Эйлера, а при малой по формуле Тетмайера — Ясинского, перейти к допускаемым напряжениям при продольном изгибе. Для этого нужно критические напряжения разделить на коэффициент запаса к. Последний принимают равным для металлов А==2—3 для дерева к=Ъ—4. Этим коэффициентом запаса учитывается, кроме чистого продольного изгиба, еще целый ряд побочных факторов небольшой возможный эксцентриситет приложения нагрузки, небольшое начальное искривление стержня, неоднородность материала и др. [c.488]

При увеличении толщины стенки втулки к (рис. 6) коэффициент концентрации касательных напряжений быстро снижается до определенного предела, причем, начиная с некоторого значения толщины, происходит полное совпадение в расчетах по мо ментной и без-моментной теориям, что свидетельствует об отсутствии изгиба. Коэффициент концентрации нормальных напряжений до- [c.27]

При расчете главной балки моста при действии горизонтальных нагрузок на стесненный изгиб нужно рассчитывать сечение, расположенное в середине пролета, и опорное сечение балки. В первом случае коэффициенты перенапряжения определяются по расчетным длинам 1 и /г, а во втором— по расчетным длинам и 1 . Соответствующие нормальные напряжения свободного изгиба в середине пролета [c.252]

Определить число шпонок и ширину шпонки а также наибольшее нормальное напряжение в балке, приняв коэффициент при вычислении момента сопротивления Kw = 0,75 (W = /( . Соединительные болты в расчет не принимать. Расчетные сопротивления скалыванию сосны вдоль волокон при изгибе / ск = 1.2 МПа, скалыванию дуба поперек волокон R sn = 1 МПа, смятию дуба поперек волокон R = 6 МПа. [c.134]

Для расчета на устойчивость плоской формы изгиба необходимо, чтобы возникающие при изгибе нормальные напряжения не превышали допускаемых напря жений на устойчивость, равных Oy =aJky, где ky — коэффициент запаса. [c.478]

Для расчетов процессов импульсной штамповки листовых заготовок в закрытые матрицы рассмотрим простую модель контактного взаимодействия деформируемой пластины с жесткой преградой. Описанная в 3.2 конечно-разностная модель динамики балки или цилиндрического изгиба пластин представляет собой дискретную систему связанных материальных точек (узлов). Если полагать, что время контактного взаимодействия каждой отдельной узловой массы Шг меньше, чем расчетный интервал шага по времени At для явной схемы расчета, то моделирование контактного взаимодействия можно представить как мгновенное изменение скорости узловой массы в интервале At. При этом ее можно считать свободной и корректировать нормальную составляющую скорости к преграде по направлению и величине в соответствии с заданным коэффициентом восстановления. Это соответствует использованию теории стереомеханического удара [48] для системы материальных точек, реакция внутренних связей между которыми возникает ва время, большее, чем время формирования ударного импульса в отдельной узловой точке-массе. Данное предположение приближенно выполняется для достаточно тонких пластин и их дискретного представления, когда длина звеньев As суш,ественно больше удвоенной толщины. Тогда время единичного контактного взаимодействия оценивается двойным пробегом волны сжатия и растяжения по толщине пластины, а время формирования внутренних сил при взаимодействии соседних узловых точек в процессе деформирования определяется временем пробега упругой волны по длине звена As. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...