Вычисления Момент сопротивления

Ниже приведены формулы для вычисления моментов сопротивления некоторых сечений. [c.108]

Полученные формулы для вычисления момента сопротивления вращению учитывают основные конструктивные (/ нар, / вн), технологические (/ та5, / в, V), материаловедческие (НВ) и эксплуатационные (то, р. Л ) параметры, характеризующие работу упорного подшипника скольжения. [c.192]

Примечание. Индексы (п) и (г) показывают место крайнего волокна, относительно которого вычислен момент сопротивления (п)—подошва (г) — головка. [c.217]

Для сечения, показанного на рис. 252, ж, нейтральная линия (она расположена на стыке двух профилей) не совпадает с нейтральной линией каждого профиля. Поэтому момент сопротивления всего сечения не равен сумме моментов сопротивления Н г каждого профиля, а должен быть вычислен делением момента инерции сечения на расстояние от нейтральной линии до крайних волокон (т. е. на высоту одного профиля) [c.258]

Момент сопротивления Ух стандартных профилей вычислен для каждого размера заранее и дается в соответствующих таблицах. Поэтому при расчете бруса на прочность отпадает необходимость производить громоздкие вычисления по определению моментов инерции и моментов сопротивления. В [c.129]

При вычислении значений фо, q и соответственно по фор-г. л лам (2.36), (2.37) и (2.38) кроме крутящего момента Л1 , модуля сдвига О, длины I нужно знать значение полярного момента инерции Jp или полярного момента сопротивления Wp, которые зависят от формы и размеров сечения. [c.187]

Попутно заметим, что вычисления надо вести так, как указано, т. е. не подсчитывать отдельно площадь сечения. Конечно, это не общее правило, в ряде случаев геометрические характеристики сечения следует вычислять отдельно (скажем, моменты инерции или моменты сопротивления составных сечений), а затем уже подставлять их в формулы для вычисления напряжений или перемещений. [c.25]

Момент сопротивления Wx стандартных профилей вычислен для каждого размера заранее и задан в специальных таблицах. Поэтому при расчете стержня на прочность отпадает необходимость проводить громоздкие вычисления по определению моментов инерции и моментов сопротивления. В приложении приведены таблицы стандартных профилей. Кроме профилей, приведенных в этих таблицах, существуют и другие профили, например, применяемые в самолетостроении и задаваемые специальными стандартами. [c.173]

Подбор сечения балки производится по максимальному изгибающему моменту путем вычисления необходимого момента сопротивления [c.199]

Если в машинном агрегате момент сил сопротивления представляет собой постоянную величину, а приведенный момент движущих сил претерпевает периодические изменения, что бывает в агрегате с поршневым двигателем, то вычисление момента инерции маховика производится следующим образом. [c.325]

Трение несжимаемой жидкости. Вывод дифференциальных уравнений и граничных условий. Течение жидкости по длинной цилиндрической трубе. Введение допущений, что жидкость прилипает к твердому телу, с которым соприкасается, и что скорости бесконечно малы. Равномерное вращение в жидкости шара относительно диаметра, или эллипсоида вращения относительно оси симметрии в случае, когда снаружи жидкость не ограничена, или ограничена концентрической шаровой поверхностью, или соответственно поверхностью софокусного эллипсоида. Вычисление момента сил, действующих на шар или эллипсоид. Сопротивление шара, равномерно поступательно движущегося в жидкости. Вращательные колебания шара. Колебания шара при которых центр движется вперед и назад [c.306]

В некоторых механизмах трение настолько велико, что установившееся равновесное движение их возможно, если оба выходных звена будут ведущими. При вычислении к. п. д. таких механизмов по формулам (39.8), (39.9) формально получаем, что к. п. д. имеет отрицательную величину. Указанное свидетельствует, что рассматриваемый механизм не может осуществлять положительного (полезного) действия по преодолению моментов сопротивления. Такие механизмы называются самотормозящимися. [c.236]

Анализируя причины расхождения, в результатах, полученных тремя указанными методами, можно установить следующее. При применении самого грубого метода предполагается, что движущий момент является постоянным и определяется по средней величине, момента сопротивления за период движения машинного агрегата. Таким образом, в этом случае величина момента инерции маховика не зависит от мощности двигателя и от вида его механической характеристики. Применяя второй метод, пользуются двумя точками механической характеристики двигателя и, следовательно, здесь величина мощности двигателя оказывает влияние на конечный результат. В третьем методе приближенная механическая характеристика определяется по трем точкам заданной действительной характеристики, а далее вычисление величины момента инерции махового колеса производится ло точной формуле. Наглядно сравнить результаты, полученные указанными тремя методами, можно по фиг. 57, на которой избыточная площадь в первом случае определяется как площадь прямоугольника (нижнее основание располагается на уровне 184,2 кГм), во втором случае —по площади трапеции с наклонной нижней стороной, и в третьем случае— по площади трапеции с одной криволинейной стороной. [c.116]

По максимальному из вычисленных выше изгибающих моментов определяется момент сопротивления W доски и её размеры bah [c.677]

II. Вычисление элементов плоских фигур, а также моментов инерции и моментов сопротивления наиболее употребительных сечений [c.113]

Сдвиг 393, 394, 427, 429 Сегменты круглые — Жесткость и моменты сопротивления при кручении 304 — Элементы — Вычисление 115, 284 — Элементы — Таблицы при г 1 119—121 --параболические — Элементы — Вычисление 289 --шаровые — Л омент инерции 144 — Поверхность и объем 70 Секансы 72, 73 [c.996]

Применение 251, 255, 256 Трапеции — Жесткость и момент сопротивления при кручении 309 — Элементы — Вычисление П4, 277 --равнобокие 308, 345 [c.1001]

Моменты сопротивления и инерции для сплощного и ослабленного кронщтейнов в сечении Б — Б, вычисленные путем расчленения профиля на ряд элементарных фигур, следующие [c.90]

Остановимся несколько подробнее на приведении уравнений движения системы к машинному виду, т. е. на вычислении коэффициентов уравнений (38). Для теоретических исследований и расчета на ЭЦВМ режимов движения системы с ГДТ требуется аналитическое задание кривых Мд.д крутящего момента двигателя внутреннего сгорания и Мс момента сопротивления движению. При установившемся режиме характеристику двигателя с достаточной степенью точности выражают полиномом [c.32]

ВЫЧИСЛЕНИЕ ПОЛЯРНОГО МОМЕНТА ИНЕРЦИИ И ПОЛЯРНОГО МОМЕНТА СОПРОТИВЛЕНИЯ СЕЧЕНИЯ ВАЛА [c.139]

Вычисление полярных моментов инерции и моментов сопротивления сечения вала [c.169]

Обратимся к вычислению отнесенного к единице длины вала момента сопротивления жидкости вращению вала. Имеем (ось Ог направлена внутрь чертежа) [c.417]

Вывести приближенные формулы для вычисления главных моментов инерции и моментов сопротивления труб (рис. 168), имеющих малую толщину стенки по сравнению с диаметром трубы. [c.134]

Вывести приближенные формулы для вычисления моментов инерции и моментов сопротивления относительно осей z у полого тонкостенного квадрата (рис. 170). Толщина стенки б значительно меньше стороны квадрата В. [c.136]

Получив таким путем диаграмму для вращающего момента и момента сопротивления, Г. Фрам аналитически вычислил амплитуды соответствующих вынужденных колебаний. Результаты этих вычислений очень близко совпали с данными опыта. [c.23]

Для стальных прокатных балок по таблицам сортамента находят номер проката (обычно — двутавр или швеллер), момент сопротивления которого равен или близок к вычисленному по (5.17). Затем проверяют прочность принятого сечения по нормальным напряжениям (5.16). [c.88]

Определить число шпонок и ширину шпонки а также наибольшее нормальное напряжение в балке, приняв коэффициент при вычислении момента сопротивления Kw = 0,75 (W = /( . Соединительные болты в расчет не принимать. Расчетные сопротивления скалыванию сосны вдоль волокон при изгибе / ск = 1.2 МПа, скалыванию дуба поперек волокон R sn = 1 МПа, смятию дуба поперек волокон R = 6 МПа. [c.134]

Столь значительное напряжение указывает на неправомерность упрощенного подхода автора, использовавшего при вычислении момента сопротивления поперечного сечения Z результаты работы Гарретта [4], в которой допущена ошибка, вызвавшая увеличение момента сопротивления Z в 10 раз. Элементарный расчет момента сопротивления U-образного сечения шириной 44, 45 мм, с полками шириной 15,88 мм, общей высотой 27,84 мм и толщиной 2,44 мм дает Z= 2081 мм , откуда напряжение 0= 2343-50,8/2081 = 57,2 МПа.— Прим. пер. [c.31]

В технических справочниках приводятся формулы для вычисления моментов сопротивления изгибу и кручению при различных формах поперечногс сечения. [c.317]

Вычисленный момент сопротивления рсзапню, при положении ремня па шкиве с большим диаметром, должен равняться крутящему моменту ременной передачи [c.179]

Для дпределения иоложения нейтральной оси, вычисления моментов. инерод и и сопротивления сечения балки необходимо найти координаты центра тяжести площади сечения. Сечение симметрично относительно вертикальной оси. Следовательно, необходимо определить только значение координаты г/о , отсчитываемой от оси Хо (рис. /139, б) [c.222]

Центры тяжести звеньев сонпадают с серединами изображающих их отрезков. Сила полезного сопротивления Q = 2000 Н приложена к точке Е. Ведуи1,ее звено ОА совершает равномерное вращение при п = 300 об/мин. Для вычисления моментов сил инерции звеньев принять радиус инерции р = 0,29 I. Планы скоростей и ускорений приведены на рис. 6.6, масштабы их соответственно равны (i,o = 0,1 м/с/мм, fj,Q = 3 (м/с )/мм. [c.137]

Коэффициент запаса при нестационарной нагрузке согласно выражению (1.32) аналогичен коэффициенту запаса при стационарной нагрузке. Для спектрального режима он показывает, во сколько раз можно повысить (потенциально) общий уровень напряжений спектра или при той же нагрузке уменьшить момент сопротивления детали, чтобы коэффициент запаса по долговечности при нестационарной нагрузке стал равным единице. Вычисление запаса прочности по напряжениям целесообразно тогда, когда эксплуатационный режим нестационарный, но напряжения в оснойном не-превышают нижней границы повреждающих напряжений. [c.12]

Торможение вала турбинного колеса от (02тах до шгтш при резком возрастании момента сопротивления Мс и oi = onst. По сравнению с п. 1 в программе вычислений изменяются лишь Мс, J2 и начальные условия о=0 сою=83,73 с 2.0=77,1 с Qo= = 0,0225 mV . [c.35]

Если сечение несимметрично относительно нейтральной оси — тавр, мы получим два момента сопротивления один для волокон А (рис. 155, б) Wi=Jlhi и другой для волокон В W2=Jlhi. Теперь в формулу (11.13) следует вводить Wx — при вычислении напряжений в точке А и. W2 — при вычислении напряжений в точке В. [c.225]

Если теперь к нагрузкам, действующим на балку, прибавить ее собственный вес (1,03 кГ/см), то найденный максимальный момент увеличится до 24,5 т м. Соответственно увеличится до 2225 см необходимый момент сопротивления изгибу. Поскольку момент сопротивления изгибу выбранного профиля равен 2560 см , этого по-прежнему оказывается достаточно. В про1ивном случае следовало бы выбрать другой номер профиля и повторить процесс вычислений с использованием веса новой балки при расчете изгибающего момента. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...