Вытяжка Последующие операции вытяжки при

Максимальное потребное усилие развивается при вытяжке в конце хода. Исключением является только процесс вытяжки гильз, при котором максимальное усилие пресса требуется в начале первой операции (свёртка колпака). На последующих операциях вытяжки усилие остаётся примерно постоянным почти на всей длине рабочего хода. Максимальное усилие в конце хода при вытяжке изделий из тонкого материала возникает при сжатии половин штампа, необходимом для окончательной зачеканки рельефа изделий. [c.540]

Последующие операции вытяжки при многооперационной штамповке 423, 424 [c.535]

НАПРЯЖЕНИЯ И УСИЛИЕ ПРИ ПОСЛЕДУЮЩИХ ОПЕРАЦИЯХ ВЫТЯЖКИ ПОЛЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ БЕЗ УТОНЕНИЯ [c.165]

Уравнение равновесия на второй и последующих операциях вытяжки при "работе на матрице с радиусным заходом может быть составлено, как и для первой операции вытяжки, на основе рассмотрения напряженного состояния с учетом упрочнения непосредственно на закругленном (втором) участке полой заготовки, облегающем торообразную поверхность матрицы [32 68]. [c.171]

Последующие операции вытяжки осуществляются двумя различными способами — прямым и обратным. При прямом способе все последующие вытяжки производятся в одном и том же направлении (рис. 95, а), при обратном (реверсивном) способе направление вытяжки меняется (рис. 95, б). В последнем случае предварительно вытянутая полая заготовка устанавливается дном [c.195]

Радиус закругления пуансона г для первой и последующих операций вытяжки, кроме последней (при Д и А > 0,5%), берут равным радиусу закругления матрицы и даже меньше его (на 10—20%), т. е. г = (1,0- 0,8) Для последней вытяжной операции (при Д > 0,5%) радиус закругления пуансона берут по внутреннему радиусу закругления вытягиваемого изделия, но не менее (3-ь2) s для материалов толщиной до 6 мм и не менее (2-5-1,5) S для материалов толщиной 6—20 мм. [c.214]

Вытяжка жестким пуансоном в резиновой или полиуретановой матрице применяется в серийном и мелкосерийном производстве при штамповке полых цилиндрических и конических, а также прямоугольных деталей из тонколистового материала (s < 3 мм). Она используется как на первой, так и на последующих операциях вытяжки. Штамповка обычно производится на гидравлических прессах. [c.219]

Достигаемую степень деформации за одну операцию вытяжки можно повысить изменением схемы напряженного состояния в очаге деформации при приложении дополнительной внешней силы (рис. 116). Дополнительная проталкивающая радиальная сила N, действующая на краевую часть плоской заготовки, при первой операции вытяжки (рис. 116, а) или продольная проталкивающая сила N, действующая на край полой цилиндрической заготовки, при последующих операциях вытяжки с утонением (рис. 116, б) уменьшает растягивающие напряжения в выходном (опасном) сечении изделия. С увеличением этой силы процесс вытяжки в большой мере приближается к условиям трехосного сжатия. В этом случае деформирование плоской заготовки [c.229]

В процессе вытяжки деталей происходит упрочнение (наклеп металла). Поэтому с целью восстановления первоначальных свойств металла для обеспечения возможности последующих операций вытяжки применяют низкотемпературный отжиг. Изделия из тонкой стали (толщина менее 2 мм) отжигаются при температуре 600—650° С, а из более толстой — при 650—700° С. Для [c.316]

Радиус закругления пуансона для первой и последующих операций вытяжки, кроме последней, при А и А > 0,5% берут равным радиусу закругления матрицы и даже меньше его (на 10—20%) т. е. [c.42]

Для первой и последующих операций вытяжки без прижима, при работе на провал а — с радиусом закругления ребра матрицы б — с входным конусом [c.143]

Для последующих операций вытяжки на прессах двойного действия а — с нижним выталкивателем б — при работе на провал [c.143]

Последующие операции вытяжки осуществляются двумя различными способами — прямым и обратным. При прямом способе все последующие вытяжки производятся в одном и том же направлении (фиг. 116, а), при обратном — реверсивном способе — направление вытяжки меняется (фиг. 116, б). [c.208]

При выполнении второй операции вытяжки чашечка, полученная при первой вытяжке, прижимается специальной втулкой 2 (фиг. 74, б), препятствующей образованию складок. Такие переходные втулки (прижимы) применяются и для всех последующих операций вытяжки. [c.173]

Принудительное утонение заготовки в зазоре между пуансоном и матрицей может быть и на первом и на последующих переходах вытяжки из плоской заготовки, причем при последующих операциях вытяжки внутренний диаметр заготовки может претерпевать большее или меньшее изменение. [c.200]

Последующие операции вытяжки в случае относительно малой толщины материала (5/iii < 2) производятся с прижимом, а при относительно большой толщине (S/di >2) — без прижима заготовки. [c.121]

При многооперационной вытяжке деталей с фланцем из относительно толстых заготовок [(5/0)100 > 2)), у которых на последующих операциях вытяжки происходит небольшая посадка металла и утолщение фланца, расчетное количество металла, втягиваемого в матрицу на первой операции вытяжки, следует увеличить на 3-5%. [c.133]

В листовой холодной штамповке протяжка применяется как последующая операция вытяжки, производимая за счет утонения стенок а штампах с зазором, меньшим толщины металла. При этом происходит как утонение стенок, так и небольшое уменьшение наружного и внутреннего диаметров. Но так как основной деформацией является уменьшение толщины стенок, а не уменьшение внутреннего диаметра, то при технологических расчетах изменением последнего пренебрегают. [c.160]

На последующих операциях вытяжки радиусы закруглений матрицы постепенно уменьшают и принимают равными г,-, = (0,6 -ь 0,8), причем ка первых операциях дают более сильное уменьшение. При последовательной вытяжке в ленте коэффициенты вытяжки обычно берут несколько увеличенными, поэтому радиусы закруглений матрицы могут быть взяты меньшей величины. [c.181]

Последующие операции вытяжки ведутся с утонением при незначительном уменьшении наружного диаметра полуфабриката. В зависимости от материала заготовки и его. состояния (наклепанный, отожженный) по нормативным данным выбирают допустимую степень деформации или коэффициенты утонения Куг, Ку2 после чего определяют диаметры и толщины стенок полуфабрикатов по операциям вытяжки. Общее число операций Ny необходимое для получения детали с требуемыми размерами, можно определить, используя зависимость [11] [c.174]

Значение коэффициента вытяжки зависит от свойств и состояния штампуемого материала, его абсолютной и относительной толщины (для первой операции вытяжки относительной толщиной является ЮОз/Ь, для последующих операций вытяжки — 1005/ 1) и условий выполнения операции — состояния рабочих поверхностей штампа, наличия смазочного материала, скорости вытяжки и т. п. При вытяжке деталей с фланцем коэффициент первой вытяжки зависит также от относительного диаметра фланца (рис. 5) >ф/йп (й — диаметр вытянутого стакана). [c.234]

При расчёте числа операций вытяжки наибольшую степень деформации для латуни и мягкой стали обычно принимают для вытяжки чашки (свёртка) Л = 80 1 IQO/o, а для последующих вытяжек fe = 60 -j- 80 /о. Число операций вытяжки определяют по формуле [c.498]

Происходит за несколько операций по одной из следующих схем а) вытягивается цилиндрический колпачок с диаметром, равным большему диаметру конуса затем этот колпачок путем последовательной вытяжки получает ступенчатую форму, вписываемую в контур готовой детали с последующей формовкой в калибровочном штампе б) так же, как и в первом случае, вытягивается цилиндрический колпачок, а при последующих операциях вытягивается коническая поверхность, высота которой постепенно увеличивается до образования полного конуса. Число операций рассчитывается по следующим коэффициентам вытяжки [c.228]

На рнс. 12 показаны теоретические значения Кп при вытяжке заготовок с относительной толщиной (s (0)//)з] X X 100 = 2 на тороидальных матрицах в зависимости от Лщт- С ростом значения Лщт коэффициент вытяжки увеличивается независимо от величины Гщ. На второй и последующих операциях значения предельного коэффициента вытяжки Кп меньше, чем на первой операции. Это связано с наличием дополнительных изгибающих напряжений на участке свободного нагиба и спрямления стенок полуфабриката. На рис. 12 штриховой линией показано изменение предельного коэффициента вытяжки при г = 5 на первой операции, который примерно на 25 % больше значений Кп на второй операции при том же г . [c.139]

Пример 6 (рис, 154). Последовательная вытяжка в ленте. Лента подается от механизма автоматически. В ручье I вырубается технологическое окно, которое представляет возможность свободно набирать материал для первой вытяжки (ручей II). Зона III свободна холостая позиция). В ручьях IV— ПП выполняются операции последующих вытяжек, а в ручьях IX к X соответственно пробивка отверстия и обрезка с проталкиванием готовой детали в верхнюю часть штампа. Первая вытяжка осуществляется при участии складкодержателя-прижима I. В свободной позиции III установлен фиксатор 2, который обеспечивает фиксацию ленты по внутреннему диаметру первой вытяжки. В процессе штамповки, при подъеме ползуна, прижимом 1 и съемником 3 лента приподнимается до уровня подачи. [c.439]

Усилие прижима для вытяжки цилиндрических изделий на последующих операциях (из полых заготовок) определяют по формуле (при 4 1 >d + 2r J [c.175]

Как показала практика, коэффициенты вытяжки на последующих операциях в случае применения промежуточных отжигов могут быть взяты при приближенном расчете одинаковыми, т. е. [c.192]

Для ориентировочных расчетов пользуются следующими значениями коэффициента вытяжки по диаметру при первой операции (свертка плоской заготовки в чашку) = 0,6—0,65 для последующих операций вытяжки без утонения стенки коэффициент принимается обычно одинаковым и равным для стали Х18Н10Т 0,8 для бериллиевой бронзы 0,75—0,7 для полутомпака марки Л80 0,70— 0,65. [c.85]

На машиностроительных заводах применяется межоперацион-ный отжиг полуфабриката. При этом в некоторых местах штамповок может быть зона критического наклепа, ведущая к образованию гигантских зерен и разрывам при последующих операциях вытяжки. В этом случае необходимо отжиг заменить нормализацией в печах с защитной атмосферой. При незавершивщемся процессе рекристаллизации во время отжига рулонов сохраняется предпочтительная ориентация зерен феррита, созданная холодной прокаткой. Это создает у листовой стали анизотропию пластических свойств и ведет у кипящей стали к образованию ушей у симметричных штамповок. [c.354]

Схема напряженного состояния при последующих операциях вытяжки заготовки на тороидальной матрице показана на рис. 3. Очаг де-4юрмации можно разделить на две зоны I — свободного изгиба (ввекон-тактная деформация) и // — контактную (деформирование на кромке матрицы). [c.130]

На рис. 4 показана схема напряженного состояния заготовки при последующих операциях вытяжки иа конусно-тороидальной матрице. В этом случае в очаге деформации можно выделить три зоны / — свободного изгиба (внеконтактная деформация) II — контактной деформации на конусном участке и III — контактной деформации на торообразном участке матрицы. [c.130]

Последующие операции вытяжки при многооперационной штамповке в отличие от первого перехода выполняют с меньшей степенью деформации, поэтому складкодержатель требуется не всегда. На рис. 124, а приведена конструкция штампа для последующей операции вытяжки, который устанавливают на пресс одинарного действия. Стакан-фиксатор 3 может одновременно выполнять роль складкодержателя, нагруженного буфером пресса (штампа). После вытяжки фиксатор 3 осуществляет функции съемника отштампованной детали с пуансона. Для того чтобы буфер не создавал излишнего давления на штампуемую деталь, устанавливают регулируемые шпильки-компепсаторы /, которые, действуя на буфер, освобождают штампуемую заготовку от защемления ее матрицей [c.423]

Вследствие упрочнения металла при вытяжке пластичность его понижается, следовательно, степень деформации при последующих операциях вытяжки должна приниматься меньщей. Для восстановления пластических свойств между операциями вытяжки применяют промежуточные отжиги полуфабрикатов. [c.162]

Процесс деформации металла при вытяжке полой заготовки на второй и последующих операциях, как известно, отличается от деформации при вытяжке из плоской заготовки на первой операции. На последующие вытяжные операции поступает полая заготовка, уже предварительно наклепанная на предыдущих переходах при этом степень упрочнения по высоте стенки цилиндра неодинакова. У верхней кромки упрочнение наибольшее, а у дна материал имеет почти исходные механические свойства. Однако общее сопротивление деформированию здесь- будет выше. Кроме того, при первой вытяжке по мере опускания нуансона очаг деформации постепенно уменьшается, а при последующих операциях вытяжки очаг деформации остается почти неизменным он лишь уменьшается в конце процесса. [c.173]

В процессе вытяжки, материал заготовки, находясь под большим давлением между матрицей и пуансоном, нагартовывается (наклепывается) и частично теряет свою пластичность. В таком состоянии на заготовках будут получаться трещины и разрывы на последующих операциях вытяжки. Поэтому для получения качественных деталей при многооперационной вытяжке производят термическую обработку (отжиг) заготовок между операциями, что восстанавливает пластичность материала. [c.219]

Уменьшение размеров очага деформации достигается тем, что периферийная часть фланца ие переводится в пластическое состояние, а остается упругодеформированной с неизменным наружным диаметром. Последующие операции вытяжки уменьшают диаметр цилиндрической части заготовки, образованной на предыдущем переходе вытяжки при этом одновременно увеличивается высота цилиндрической части и ширина фланца. [c.173]

В ряде случаев реверсивная вытяжка применяется и для одной последующей операции вытяжки с целью увеличения растягивающих и уменьшения сжимающих напряжений. Это наиболее целесообразно при вытяжке деталей со с( юрическим и коническим дном, а также деталей параболической или криволинейной формы. Реверсивная вытяжка применяется также для изготовления двустенных полых деталей. [c.129]

Схема последующей вытяжки представлена на рис. 93. Коэффициент вытяжки для последующих операций берется несколько меньше, чем для первой. И в первой, и в последующих операциях вытяжки вследствие сжатия фланца заготовки в тангенциальном направлении при определенном соотношении между шириной фланца и толщиной заготов- [c.240]

Последующие операции вытяжки осуществляются в штампах с прижимом (рис. 8.4, а) или без него (рис. 8.4, б) в зависимости от относительной толщины заготовки и степени деформации. Последующие операции вытяжки могут быть выполнены прямым или реверсивным способом. В том случае, когда пуансон передает давление на полую заготовку с внутренней стороны дна (рис. 8.4), сйособ вытяжки называют прямым. Если пуансон передает давление на полую заготовку с внешней стороны дна (рис. 8.5, а), способ вытяжки называют реверсивным (обратным), поскольку при этом заготовка втягивается в матрицу в обратном направлении по сравнению с направлением вытяжки на первой операции. [c.117]

Ступенчатые осесимметричные детали получают, как правило, многооперационной вытяжкой (рис. 8.30). Первую ступень диаметром вытягивают из плоской заготовки за одну или несколько операций, после чего диаметр 1, равно как и диаметр фланца Оф (если чертежом детали предусмотрен фланец), остаются неизменными, а последующие ступени диаметром < 2, з и т. д. получают в результате перераспределения металла по аналогии с технологией штамповки деталей с широким фланцем. Высоты полуфабрикатов по операциям вьггяжки определяют по условию равенства площадей поверхностей и подсчитывают с высокой точностью. Отсутствие избытка высоты полуфабриката, полученного на предыдущей операции, приводит к отрыву дна на последующей операции вытяжки. Избыток (3—5 %) поверхности полуфабриката, втягиваемого в матрицу, исключает возможность отрывов, он должен учитываться при расчете высот полуфабрикатов. [c.148]

При вытяжке изделий из меди, томпака, латуни, серебра дляГ 1-й операции d- = (0,20 -i- 0,30) D, для последующих операций d = [c.496]

Для последующих операций при А <1,0 следует проводить вытяжку с прижимом, а при А > 2,0 — без прижима. В промежутке А = 1 2 следует считать более целесообраз- пред ным применение прижима при А в интервале 1—1,25, и о,55 вытяжку без прижима в интервале А от 1,25 до 2. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...