Жаропрочная сталь конструкционная деформируемая

Жаропрочная бронза деформируемая 1—140 Жаропрочная сталь конструкционная деформируемая 3—209 [c.502]

СТАЛЬ КОНСТРУКЦИОННАЯ ЖАРОПРОЧНАЯ ДЕФОРМИРУЕМАЯ [c.209]

СТАЛЬ КОНСТРУКЦИОННАЯ ЖАРОПРОЧНАЯ ДЕФОРМИРУЕМАЯ - сталь для изготовления деталей, работающих при повыш. темп-рах до 500—550° длительное время и до 700° кратковременно. [c.209]

Литые жаропрочные сплавы, стальное и алюминиевое литье. модифицированные чугуны. . 0,1—0,4 Низкоуглеродистые стали, жаропрочные деформируемые сплавы, аустенитные коррозионно-стойкие стали, алюминиевые деформируемые сплавы. , 0.3 —0,5 Среднеуглеродистые стали, низколегированные стали. . 0.4 —0.6 Конструкционные легированные стали. ...... 0.6-0.7 [c.559]

Развитие технологии термической обработки происходило также во взаимосвязи с применением для различны деталей машин и инструментов систематически увеличивающейся номенклатуры новых марок сталей и сплавов [19, 127, 214, 235, 270]. Достаточно указать, что первые стандарты на качественную сталь (ОСТы 7123 и 7124) включали 9 марок углеродистой стали и 6 марок стали с повышенным содержанием марганца легированные стали охватывали 20 марок. В настоящее время созданы марки сталей и сплавов, удовлетворяющие требованиям каждой отрасли машиностроения для каждой из них разработаны и применяются свои режимы термической обработки и специфическое оборудование. В отечественном машиностроении применяются стали и сплавы более чем по 30 ГОСТам. Например, по ГОСТу 4543-61 сталь легированная конструкционная имеет около 100 марок 14 групп, по ГОСТу 5632-61 стали и сплавы высоколегированные коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные (деформируемые) 96 марок. [c.146]

Эти металлы подразделяются на сталь — углеродистую обыкновенного качества, углеродистую качественную конструкционную, легированную конструкционную, высоколегированную и сплавы — коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные (деформируемые). [c.12]

Для конструкционных низкоуглеродистых сталей и жаропрочных деформируемых сплавов 9о = 0,2—0,4 для легированных сталей 9а = 0,6-т-0,8 для алюминиевых сплавов до — 0,3-ь0,5. Особенно чувствительны к концентрации напряжений высокопрочные титановые сплавы, для которых = 0,8- 0,9. С увеличением раз- [c.35]

СТАЛЬ ЯСАРОПРОЧНАЯ — см. Нержавеющая жаропрочная деформируемая сталь, Нержавеющая жаропрочная литейная сталь, Сталь конструкционная жаропрочная деформируемая, Сталь кон- [c.199]

Во всем мире 1Продолжаются интенсивные поиски все новых сплавов алюминия. Эти сплавы отличаются высокими эксплуатационными свойствами и уже давно стали одним из основных материалов авиастроения. Разработаны и применяются литейные и деформируемые сплавы, сплавы повышенной прочности и жаропрочности, сплавы с замедленным ростом трещин усталости, антикоррозионные сплавы и т. д. Поэтому весьма остро стоит задача сортировки алюминиевых сплавов по маркам М1атериала без повреждения деталей. Конструкционные алюминиевые сплавы — это в основном твердые растворы. Их физические свойства зависят от количества компонентов оплава и точного соблюдения режимов те рмической и механической обработок. [c.50]

Жаропрочные сплавы обладают большей склонностью к упрочнению, чем конструкционные стали. Уровень остаточных напряжений при гидр одробеструйной обработке жаропрочного деформируемого сплава ХН77ТЮР примерно в 3 раза, а титанового сплава ВТЗ-1 — в 1,6—1,7 раза выше, чем стали 40ХНМА. Выше эффективность упрочнения и по приросту усталостной прочности. Характерным для указанных сплавов является их высокая чувствительность к изменению напряженного состояния поверхностного слоя, к появлению как растягивающих, так и сжимающ,их остаточных напряжений, возникающих под действием сил и нагрева во время обработки резанием. Поскольку условия обработки резанием различных участков детали неодинаковы, различны (по знаку и величине) и напряжения, возникающие при ней. Неравномерность в распределении напряжений приводит к снижению прочностных характеристик деталей. Устранить эту неравномерность можно лишь последующим поверхностным упрочнением. [c.101]

Развитие учения о кристаллизации привело к созданию ряда теорий, объясняющих процесс формирования кристаллического строения реальных отливок и слитков. Однако среди них нет теории, которая могла бы с определенностью, достаточной для практики, указать эффективные способы управления процессом кристаллизации отливок. В частности, известные теории не могут указать надежные способы устранения зоны столбчатых кристаллов в отливках и слитках из однофазных конструкционных сплавов (например, из сталей, жаропрочных сплавов, деформируемых сплавов алюминия, магния и т. п.). Указанные теории не в состоянии рекомендовать также способы, с помощью которых возможно добиться сквозной транскристаллизации отливок из некоторых магнитных сплавов (например, из сплавов типа тикональ). В этой связи центральной задачей теории формирования кристаллического строения отливок, разработанной в работе [3], является объяснение причин возникновения и прекращения транскристаллизации расплава при охлаждении его в литейной форме. Цель этого объяснения — указать способы, как избежать образования зоны столбчатых кристаллов и измельчить кристаллическое зерно в отливках и слитках, или, наоборот — способы вызвать транскристаллизацию. [c.171]

Температурный интервал резкого снижения предела текучести у конструкционных сталей 450—500 °С, у аустеннтных хромоннке-левых >500 °С, у жаропрочных деформируемых сталей >700 С. [c.44]

К настоящему времени в СССР и за рубежом усилиями многих ученых осуществлены важные исследования явлений хрупкого разрушения твердых тел как в плане решения соответствующих краевых задач механики и создания физически более обоснованных критериев разрушения, так и в области разработок методов оценки склонности конструкционных материалов к хрупкому разрушению (см., например, обзоры в работах [9, 82, 118, 145]). Необходимость в таки исследованиях обуслоЬ-лепа, с одной стороны, тем, что высокопрочные конструкционные материалы (например, жаропрочные сплавы, упрочненные стали, металлокерамические материалы, некоторые пластмассы), как правило, являются хрупкими материалами, т. е. такими, которые уже при нормальных температурах и малых скоростях нагружения разрушаются путем распространения трещины без предварительных пластических деформаций макрообъемов тела. (При низких температурах, повышенных скоростях нагружения, воздействии некоторых поверхностно-активных сред, наводороживании и в других условиях, приводящих к ограничению пластического течения конструкционного материала, его разрушение путем распространения трещины доминирует). С другой стороны, реальные условия эксплуатации конструкции всегда предусматривают наличие некоторой жидкой или газовой среды. Эта среда проникает в деформируемое тело (элемент конструкции) через его структурные несовершенства — дефекты (макро- или микротрещины, границы зерен, включений) и особенно интенсивно взаимодействует с участками тела, деформированными за предел упругости. К таким участкам относятся окрестности резких концентраторов напряжений (трещины, остроконечные полости или жесткие включения и др.). Именно в окрестности подобных дефектов среда, изменяя физико-механические свойства деформируемого материала, в первую очередь его сопротивление зарождению и развитию трещины, оказывает существенное влияние на служебные свойства (несущую способность) рабочего тела в целом. [c.9]

Шлифование жаропрочных, титановых, тугоплавких и других материалов связано с большими трудностями, вызванными адгезией, диффузией и химическими взаимодействиями этих материалов, а также истиранием зерен интерметаллидными и карбидными включениями. Поэтому стойкость кругов в 10...15 раз ниже, чем при шлифовании конструкционных бталей. В отличие от шлифования сталей, когда стойкость круга лимитируется забиванием пор круга стружкой ( засаливание круга), а зерна не претерпевают значительных изменений, при шлифовании жаропрочных и титановых сплавов стойкость круга часто ограничивается налипанием частиц сплава на контактные площадки зерен в результате адгезионного взаимодействия металла изделия с зернами и застоя деформируемого металла на субмикронеровностях вершин зерен и в порах круга. [c.197]

Средняя температура поверхностных слоев (толщиной до 1 мм) штампов скоростных молотов и прессов в наиболее нагруженных участках гравюры при горячей штамповке жаропрочных сплавов и других труднодефор-мируемых материалов достигает 750 °С. Максимальная температура поверхностных слоев гравюры молотовых штампов из-за меньшего времени контакта с деформируемой заготовкой обычно не превышает 650 °С. Температура наиболее нагруженных участков пуансонов и матриц вследствие вьщеления теплоты при деформировании достигает 170 ° С при холодной высадке (вьщавливании) и 530 °С при холодной вырубке (пробивке). Температура контактных поверхностей режущего инструмента может достигать на передней грани 1100 °С при резании высокопрочных, жаропрочных и других специальных сталей и сплавов. При резании конструкционных сталей с < 900 МПа она обычно не превышает 750 °С. [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...