Питтингообразование в морской воде

При эксплуатации в морской воде нержавеющие стали обычно имеют потенциал +200 мВ по НКЭ. При увеличении потенциала понижается критическая температура питтингообразования при определенной концентрации хлоридов и постоянном потенциале и, следовательно, повышается опасность питтинговой коррозии. [c.22]

Коррозионную стойкость металлов в морской воде характеризует потенциал питтингообразования, т. е. значение потенциала [c.18]

Для коррозионного поведения нержавеющих сталей в морской воде характерна склонность к питтинговой коррозии, начало которой определяет значение потенциала питтингообразования. Потенциалы питтингообразования для различных нержавеющих сталей в растворе хлорида натрия приведены в табл. 2.3. [c.27]

В средах с высоким содержанием хлоридов отмечается протекание локальной коррозии большинства металлических материалов, в том числе нержавеющих сталей. Наиболее часто встречающейся формой локальной коррозии в морской воде является питтингообразование. Причиной появления питтингов, по-видимому, следует считать точечную перфорацию пассивной пленки на поверхности металла вследствие образования растворимых хлоридных комплексов. Внутри очагов коррозии отмечается локальное понижение pH, связанное с гидролизом продуктов коррозии. [c.14]

Кобальт и медь снижают общую коррозионную стойкость сталей в морской воде, однако облегчают механическую обработку и снижают вероятность питтингообразования, поэтому при получении сталей необходимо выбирать оптимальные содержания этих компонентов. В этом отношении классическая сталь имеет состав (в %) Сг (20), N1 (25), Мо (4,5), Си (1,5), [c.26]

Интенсивное питтингообразование может происходить в местах сварки, особенно при погружении в морскую воду. Известны случаи скорости коррозии сварных швов на ледоколах до 10 мм/год. Причиной интенсивной коррозии считают образование гальванических пар между металлом шва и стальными листами. Использование для сварки электродов из более благородных металлов позволяет решить эту проблему [27]. [c.13]

Катодная защита поляризацией до потенциала ниже критического потенциала питтингообразования. Для этого можно применять приложенный извне ток, а также в хорошо проводящих средах (например, морской воде) — защиту цинковыми, железными или алюминиевыми протекторами [44]. Аустенитные нержавеющие стали, применяемые для сварки малоуглеродистой листовой стали, а также гребные винты из стали 18-8, установленные на судах из черной стали, не подвергаются питтингу. [c.315]

П до Н—при 16—35 С в сточной морской воде, содержащей 1,8% твердых веществ и 1—2,5% двуокиси серы при интенсивном перемешивании для II Укп = 0,008 мм/год (наблюдается значительное питтингообразование с глубиной поражения более 0,25 мм и коррозионное растрескивание). [c.255]

В до X — при 16—35°С в сточной морской воде с общим содержанием твердых веществ порядка 1,8 /о и 1—2,5% двуокиси серы и интенсивном перемешивании для карпентера 20 СЬ Укп = 0,003 мм/год (наблюдается незначительное питтингообразование глубиной 0,13 мм) Для ни-о-неля = 0,005 мм/год. Оба материала склонны к коррозионному растрескиванию. [c.256]

Склонность к питтингообразованию углеродистых сталей в аэрированной морской воде незначительна. [c.19]

Потенциал питтингообразования Епо является важной характеристикой коррозионной стойкости нержавеющих сталей. Чем выше потенциал питтингообразования, тем менее подвержена сталь этому типу коррозии. Потенциал питтингообразования принят за критерий для одной из классификаций нержавеющих сталей по их стойкости к морской коррозии. Для возможности сравнения коррозионной стойкости потенциалы сталей определяются в деаэрированной морской воде, не содержащей окислителей. [c.21]

Мп (0,3—0,6), А1 (0,02— 0,10), случайные примеси 81. Кроме того, сталь может содержать никель (суммарное содержание Си, Мп и N1 не должно превышать 2,5%), а также Т1 и V (суммарное содержание А1,Т1 и Vне должно превышать 0,2%), содержание всех легирующих элементов должно быть ниже тех концентраций, которые вызывают пассивацию. Желательно, чтобы содержание серы и фосфора в стали не превышало соответственно 0,017 и 0,015%. Такая низколегированная сталь обладает в 3—10 раз более высокой стойкостью в аэрированной морской воде при температурах до 115°С (скорость коррозии при 115°С<0,003 г/(дм -сут), чем применяемые в настоящее время в обессоливающих установках углеродистые стали. Очень высока стойкость такой стали к питтингообразованию при повышенных температурах. [c.22]

Высокую стойкость к питтингообразованию в аэрированной морской воде, особенно при умеренных температурах (до 50— 60 °С) имеют железосодержащие сплавы и стали а) Сг (16), [c.22]

Была установлена не только высокая общая стойкость титана к коррозии в спокойной и движущейся морской воде, но также коррозионной кавитации и усталости, а также к коррозии под напряжением, устойчивость в отношении коррозии в щелях и к питтингообразованию Вследствие положительного стационарного потенциала титан не склонен к коррозии в контакте, но сам несколько увеличивает коррозию других металлов (даже меди), находящихся с ним в контакте. По своему контактному действию он аналогичен нержавеющей стали в пассивном состоянии, т. е. представляет собой не очень активно действующий катод. [c.570]

Легирование никеля медью несколько повышает стойкость металла в восстановительных средах (например, в неокислительных кислотах). Ввиду повышенной стойкости меди к питтингу, склонность сплавов никель—медь к питтингообразованию в морской воде ниже, чем у никеля, а сами питтинги в большинстве случаев неглубокие. При содержании более 60—70 ат. % Си (62—72 % по массе) сплав теряет характерную для никеля способность пассивироваться и по своему поведению приближается к меди (см. разд. 5.6.1), сохраняя, однако, заметно более высокую стойкость к ударной коррозии. Медно-никелевые сплавы с 10—30 % Ni (купроникель) не подвергаются питтингу в неподвижной морской воде и обладают высокой стойкостью в быстро движущейся морской воде. Такие сплавы, содержаш,ие кроме того от нескольких десятых до 1,75 % Fe, что еще более повышает стойкость к ударной коррозии, нашли применение для труб конденсаторов, работающих на морской воде. Сплав с 70 % Ni (мо-нель) подвержен питтингу в стоячей морской воде, и его лучше всего применять только в быстро движущейся аэрированной морской воде, где он равномерно пассивируется. Питтинг не образуется в условиях, когда обеспечивается катодная защита, например при контакте сплава с более активным металлом, таким как железо. [c.361]

Даже для высоколегированных нержавеющих сталей пассивное состояние в морской воде неустойчиво, и они склонны к питтингообразова-нию. Поэтому важная характеристика коррозионной стойкости металлов в морской воде — потенциал питтингообразования. В морской воде смещение потенциала питтингообразования в отрицательную область происходит при увеличении концентрации ионов хлора, повышении температуры и pH. [c.14]

На протекторы из магниевых сплавов для катодной защиты в США каждый год потребляют примерно 5,5 млн. кг магния [101. Магниевые аноды часто легируют 6 % А1 и 3 % Zn для уменьшения питтингообразования и увеличения выхода по току. Достоинством магнйя высокой чистоты, содержащего 1 % Мп, является более высокий потенциал (с более высоким выходным анодным током) [11 ]. В морской воде значения выхода по току обоих сплавов близки, однако в обычных грунтах этот показатель для сплава с 1 % Мп несколько ниже. Практически токоотдача магниевых анодов в среднем составляет около 1100 А-ч/кг по сравнению с теоретическим значением 2200 А-ч/кг. Схема стального бака для горячей воды с магниевым анодом, представлена на рис. 12.3. Применение таких стержней может продлить жизнь стальных емкостей на несколько лет, при условии их замены в требуемые сроки. Степень защиты выше в воде с высокой элек- [c.219]

Важной характеристикой коррозионной стойкости металлов (в том числе и в морской воде) является потенциал питтинго-образования (потенциал пробоя), т. е. то значение потенциала металла в воде, при котором начинается питтингообразование. Понижение потенциала питтингообразования указывает на снижение коррозионной стойкости металла. В морской воде смещение потенциала питтингообразования в отрицательную область происходит при увеличении концентрации ионов С1 , повышении температуры и pH. Наоборот, увеличение потенциала питтингообразования связано с возрастанием буферной емкости и скорости движения воды. [c.14]

Процесс коррозии в морской воде той же стали может быть проиллюстрирован потенциокинетической поляризационной кривой (рис. 1.6). Зависимость логарифма плотности тока от потенциала металла позволяет определять значения потенциала питтингообразования (пробоя) Епо- [c.21]

Следует, однако, иметь в виду, что потенциалы питтингооб-разования алюминия, алюминиево-магниевых и алюминиево-магниево-марганцевых сплавов в морской воде практически не зависят от их химического состава. Различие в поведении этих сплавов проявляется в том, что в морской воде у них устанавливаются неодинаковые потенциалы коррозии. У алюминиево-цинково-магниевых сплавов потенциал питтингообразования более отрицателен, чем у других алюминиевых сплавов. Для этога же сплава область пассивации наиболее узкая. Общим в коррозионном поведении всех алюминиевых сплавов в морской воде является то, что их коррозия, как правило, протекает с катодным контролем [18]. [c.29]

Стойкость к питтингообразованию сплава Hastelloy С в морской воде значительно выше, чем у нержавеюших сталей типа A/S/ 316 (содержащей 18% Сг, 18% N1 и Мо). К тому же коррозионная стойкость сплава Hastelloy С мало зависит от колебаний температуры. [c.30]

Порошковая металлургия 332 Потенциалы пассивации 56 нерепассивации 56 коррозии металлов и сплавов в морской воде 78 питтингообразования 92, 93 репассивации 90, 201 Потери коррозионные 9 Предельный диффузионный ток 38 Примеси внедрения 161 Производство конструкционных металлов 8 Протекторы 45 магниевые 270, 274 цинк и его сплавы 295 Пурбе диаграмма 17, 18 Равновесные потенциалы окислительных процессов 34, 35 Растворение сплавов [c.357]

ЗИИ стали, цинка и меди в трех различных атмосферах сравниваются с усредненными значениями скоростей коррозии в морской воде и в почвах. Кроме того, атмосферная коррозия пассивирующихся металлов, таких как алюминий или нержавеющие стали, отличается более равномерным характером и меньшей склонностью к питтингообразованию по сравнению с коррозией в водах или почвах. [c.136]

У нержавеющей стали, содержащей 18% Сг и 8% N1, типа 304 (см. табл. 17) питтингообразования или совсем не было, или оно было незначительным (<0,15 мм) и потери массы в 10 грунтах из 13 также были невелики. Однако в каждом из остальных трех грунтов, по крайней мере на одном из образцов (толщиной от 0,40 до 0,81 мм), наблюдалась перфорация вследствие питтинга. Нержавеющая сталь типа 316 не подвергалась питтингу во всех 15 грунтах, в которых данный сплав выдсрл ио<1 /1И о 1сЧсНис 14 лет. Однако имеется предположение, что питтинг образовался бы и на этом сплаве при более длительных выдержках аналогично тому, как у стали 304 и у безникелевых нержавеющих сталей в морской воде появление питтинга отмечается только примерно через 2,5 года. [c.146]

В до П — от об. до 100°С в 37о-ном растворе при об. т. VnM < 0,1 г/м2-24 ч, при 50°С Упм < 0.2 г/м -24 ч, при 98°С Упм < 0.3 г/м -24 ч (питтингообразование). Окислители способствуют развитию коррозии и питтингообразо-ванию. Незагрязненная морская вода менее коррозионноактивна, чем чистый 3%-ный раствор хлорида натрия, [c.345]

В химической промышленности находят применение медноникелевые сплавы, содержащие 10, 30 и 63—70% Ni, а также другие металлы, в частности Fe и Мп. При скорости движения морской воды 0,30 м/с и менее коррозия таких сплавов имеет в основном равномерный характер со слабой тенденцией к пит-тингообразованию. Наименее подвержены коррозии сплавы Си (90), Ni (10) и Си (70), Ni (30). При больших скоростях движения морской воды стойкость медно-никелевых сплавов несколько повышается вследствие снижения коррозионного действия различного рода загрязнений воды и отложений на поверхности металла. В частности, при скоростях 1,5—4 м/с, соответствующих движению морской воды в насосах и теплообменниках, сплавы Си (70), Ni (30) и Си (90), Ni (10) подвержены лишь незначительной коррозии в зонах с турбулентным режимом движения. Противокоррозионные свойства этих сплавов могут быть улучшены введением в их состав 1—3% Fe. Однако присутствие в сплаве Си (70) и N1(30) более 1% Fe увеличивает вероятность питтингообразования. Достаточно эффективно введение в состав сплава Си (70), N1 (30) добавок алюминия. Склонность к коррозии в зонах турбулентности в большей степени присуща никельсодержащим сплавам, чем чистому никелю. При очень высоких скоростях движения среды (от 4 до 40—50 м/с) скорость коррозии медно-никелевых сплавов выше, чем при более умеренных скоростях. [c.31]

Интересная работа, проведенная в Теддингтоне на моделях котлов типа морских шотландских, пролила свет на много важных вопросов. В этих опытах трубы выдерживались в подсоленной воде, подготавливавшейся смешением пресной воды с различными количествами синтетической морской воды (содержавшей большинство солей, находящихся в естественной морской воде, но без сапонина). Если применявшаяся смесь имела слабокислую реакцию, то легко образовывались питтинги, однако у стали, содержавшей медь, питтингообразование проявлялось в значительно меньшей степени. Если же вода имела слабощелочную реакцию, образование питтингов было слабым и в этом случае медь благоприятного влияния не оказывала. [c.425]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...